Sintonizaci´ on de antenas ´ opticas
3.4. Respuesta espectral de las antenas ´ opticas va riando la temperatura.
3.4.1.
Objetivos del estudio
A pesar de que esta secci´on es la m´as reducida de todo el cap´ıtulo, consideramos que aqu´ı se estudia una de las aplicaciones con m´as futuro de los sensores basados en antenas ´
opticas.
Las antenas ´opticas presentan sensibilidad a la polarizaci´on de la luz incidente y tam- bi´en, en general, una respuesta m´axima a una frecuencia determinada. Estas propiedades son similares a las de las antenas que trabajan a radiofrecuencia. Sin embargo, hemos visto a lo largo de este cap´ıtulo c´omo podemos variar la respuesta a frecuencia de estos dispositivos modificando la temperatura de la antena. Consideramos de nuevo antenas de Ni, metal con el mayor TCR estudiado a lo largo de este trabajo (v´ease la secci´on 2.4). Sabemos que al variar la temperatura cambiamos la conductividad el´ectrica del material, Esto es equivalente a variar sus propiedades ´opticas, ´ındice de refracci´on y la constante diel´ectrica, mediante las relaciones (2.3) y (2.4). Esta variaci´on se muestra en la figura 3.9 donde se tiene el cuenta que la antena es dipolar y est´a unida a un circuito como el considerado en la secci´on 2.5.
Figura 3.9:Aumento de la temperatura de un dispositivo de Ni, unido a un circuito exterior igual al especificado en la secci´on 2.5.
Desde un punto de vista pr´actico podr´ıamos pensar en un mecanismo capaz de modifi- car la temperatura del dipolo de una manera controlable y f´acil. A lo largo de las secciones anteriores hemos visto algunas formas de modificar esta temperatura, mediante un vol- taje de polarizaci´on DC o la inducci´on de corriente a baja frecuencia. Esta frecuencia de modulaci´on de la temperatura ha de ser mucho menor que las frecuencias ´opticas a las
que trabaja el elemento. Otra forma, quiz´as la m´as adecuada para este tipo de estructura, es realizar el calentamiento mediante microcalentadores [97].
Figura 3.10:Variaci´on de la constante diel´ectrica en funci´on de la temperatura, para el Ni.
En esta secci´on variamos la temperatura de la antena, en este caso un dipolo de Ni dise˜nado para resonar a 10.6µm, para cambiar la frecuencia a la que se alcanza el m´aximo de la respuesta que presentan estos elementos. De esta forma, si consideramos una onda incidente con una cierta λ y variamos la temperatura de nuestra antena, al desintonizarse ´esta e ir variando su resonancia, podremos detectar d´onde se da el m´aximo de respuesta de la antena. Esto puede ser muy ´util a la hora de detectar la frecuencia de la radiaci´on incidente, sobre todo si ´esta es monocrom´atica. En estos detectores espectrales podremos utilizar un sistema bolom´etrico, o diodos MOM, para detectar la frecuencia de la radiaci´on monocrom´atica. Este estudio incluso se puede extender al caso policrom´atico y obtener
el espectro de radiaci´on total de una onda policrom´atica.
3.4.2.
Respuesta espectral vs temperatura
Al analizar el efecto de la temperatura en la respuesta de una antena ´optica pudimos comprobar c´omo esta variaci´on mueve su respuesta espectral. El mecanismo responsable de este cambio es la variaci´on de la permitividad diel´ectrica del metal con la temperatura. Vimos en anteriores secciones, c´omo los metales se comportan como conductores no per- fectos para frecuencias ´opticas. Este efecto tambi´en es dependiente de la temperatura. En la figura 3.10, se puede ver que la parte imaginaria de la constante diel´ectrica, 00, tiende a hacerse m´as peque˜no al aumentar la temperatura, dando lugar a una corriente con un menor m´odulo. Estos cambios tambi´en modifican la profundidad de penetraci´on dentro de las estructuras resonantes y por lo tanto la resonancia del dipolo var´ıa en consecuencia, generando tambi´en corriente en un volumen de la antena que var´ıa con la temperatura. Sin embargo, existe un punto ´optimo a partir del cual la respuesta bolom´etrica generada por esta corriente empezar´a a reducirse notablemente, puesto que la absorci´on del material se reducir´a.
El campo el´ectrico incidente de una antena ´optica se puede expresar como: E(t) =
Z
Ω
A(ω) exp(−iωt)dω = a(t) exp [iα(t)] , (3.2) donde Ω define el dominio espectral y ~A(ω) representar el espectro del campo el´ectrico entrante. La segunda igualdad representa el m´odulo, mientras que α(t) es la fase. Por ´
ultimo, la transformada de Fourier del espectro es A(ω). Para evaluar las corrientes debidas a los portadores libres del metal, aplicamos la ley de Ohm.
J(t, T ) = Z
Ω
A(ω)σ(ω, T ) exp(−iωt)dω = b(t, T ) exp [iβ(t, T )] , (3.3) donde σ(ω, T ) representa la variaci´on de la conductividad con respecto a la frecuencia y la temperatura, T . La ecuaci´on (3.3) muestra c´omo depende la densidad de corriente con la temperatura. Por lo tanto, cualquier variaci´on de ´esta afectar´a al valor del m´odulo y la fase de la disipaci´on de potencia o de la corriente generada. Para detectar este cambio primero tenemos que elegir el modo de funcionamiento de la antena. El uso de uniones metal-´oxido-metal, MOM, implica la rectificaci´on de las corrientes que fluyen a trav´es del diodo. Las corrientes rectificadas producen un aumento en la tensi´on dada por la uni´on que es proporcional a la potencia del campo el´ectrico a alta frecuencia que excita las corrientes [12]. Al mismo tiempo, la temperatura cambia la respuesta del diodo MOM [100] [101] debido al cambio en el nivel de Fermi producido por el aumento de la movilidad al elevarse la temperatura. Si la altura de la barrera de corriente es mayor que 0.8eV, la dependencia se puede modelar cuadr´aticamente. Estos cambios se deben combinar con la modificaci´on de la conductividad el´ectrica de los metales. En este caso, para un determinado ancho de banda, la corriente que llega a la uni´on podr´ıa ser dada como la componente a lo largo del eje del dipolo, Jz, evaluada en el feed point. La intensidad evaluada estar´a relacionada
con la densidad de corriente as´ı como con la superficie transversal, S. I(T ) = h Z S Jd~si = h Z S Jzdsi = l´ım τ →∞ 1 τ Z τ 0 dt Z S dsb(t, T ) exp [iβ(t, T )] . (3.4)
La figura 3.11 muestra la corriente que llega al centro del dipolo en funci´on de la longitud de onda y para varias temperaturas, cuando incidimos con un campo el´ectrico monocrom´atica de 220V/m. Esta corriente, al ser rectificada por un diodo tipo metal- ´
oxido-metal, proporcionan una se˜nal el´ectrica en DC.
Figura 3.11:Mapa bidimensional de la densidad de corriente, al incidir con un campo el´ectrico de 220V /m, en funci´on de la temperatura y de la longitud de onda incidente.
La figura 3.11 muestra esta variaci´on con un mapa bidimensional donde podemos ver el comportamiento de la corriente generada en funci´on de la temperatura y la longitud de onda. Este mapa de temperatura se ha evaluado utilizando los valores de campo el´ectrico en el feed point y el valor de la conductividad, ambos dependientes de la temperatura. Es cierto que para las antenas consideradas el m´aximo se dar´a a 10.6µm. Sin embargo, el dise˜no s´olo es v´alido a temperatura ambiente, ya que la variaci´on de la conductividad con la temperatura acercar´a el m´aximo a longitudes de onda mayores.
Por otro lado, si el mecanismo de detecci´on de se˜nal en la antena es de naturaleza bolom´etrica, la potencia total absorbida por el elemento resonante es el par´ametro que proporciona el cambio de temperatura y por tanto la respuesta de las antenas ´opticas. En este caso, para bol´ometros distribuidos la potencia disipada se da como:
Q(T ) = h Z V J∗EdV i = l´ım τ →∞ 1 τ Z τ 0 dt Z V b∗(t, T )a(t) exp {i [α(t) − β(t, T )]} dv. (3.5) Donde la integraci´on se lleva a cabo dentro de todo el volumen de la antena. Cuando el haz incidente es monocrom´atico, su espectro se convierte en A(ω) = δ(ω0) y la potencia
disipada es
Q(T ) = Z
V
σ(T, ω) |E(ω0) |2dV. (3.6)
La figura 3.11 muestra el espectro de la potencia total absorbida al variar la tempera- tura. El cambio se produce en la localizaci´on del m´aximo y, de una forma m´as relevante que en el caso de la corriente, en el valor de potencia disipada alcanzado por ´este. Esta potencia absorbida total es la responsable de la se˜nal de las antenas ´opticas al actuar como bolom´etros distribuidos.
Figura 3.12: Mapa bidimensional de la densidad de potencia disipada, al incidir con un campo el´ectrico de 220V/m, en funci´on de la temperatura y de la longitud de onda incidente.
Se puede apreciar que la sintonizaci´on de la antena cambia al variar la temperatura. El aumento de la profundidad de penetraci´on hace que la corriente se induzca en un mayor volumen de la estructura, resultando en un aumento de la se˜nal al generar la corriente de una forma m´as eficiente en un mayor area transversal de la antena. Este fen´omeno tambi´en depende del grosor de la antena. Sin embargo, una vez que la profundidad de penetraci´on es lo suficientemente grande como para generar corriente en la totalidad del area transversal, es otro efecto el que adquirir´a una mayor relevancia: la menor conductividad el´ectrica mostrada por el material a temperaturas elevadas. ´Esta har´a que el m´odulo de la corriente se reduzca, haciendo que la se˜nal captada sea menor. La figura 3.12 muestra el mapa bidimensional de la potencia disipada, donde vemos que se desplaza ligeramente el m´aximo de la respuesta a longitudes de onda superiores al compararlo con los resultados mostrados en la figura 3.11.
Figura 3.13:Temperatura a la que se da la resonancia m´axima para una longitud de onda incidente dada. El estudio est´a realizado considerando los casos de densidad de corriente generada y potencia disipada, estudiados en esta secci´on.
Para un sistema capaz de detectar la longitud de onda de la radiaci´on incidente, ne- cesitamos que la longitud de onda a la que se da la respuesta cambie mon´otonamente al aumentar la temperatura, adem´as debe de ser lo suficientemente sensible para detectarla, as´ı que buscaremos que la variaci´on de ´esta sea lo mayor posible. En este caso, la figura 3.13 muestra esta informaci´on para los dos casos en estudio, utilizando diodos MOM o mediante un bol´ometro distribuido. Lo que observamos es una dependencia lineal de la posici´on espectral del m´aximo de la respuesta en funci´on de la temperatura para las dos tecnolog´ıas estudiadas, teniendo una respuesta similar en ambos casos. Este comporta- miento hace a estos dispositivos adecuados para identificar la longitud de onda de emisi´on de una fuente monocrom´atica.
3.4.3.
Conclusiones de la secci´on
En esta secci´on se ha estudiado la respuesta de las antenas ´opticas al variar su tempe- ratura. Para ello hemos utilizado las dos tecnolog´ıas b´asicas empleadas en sensores tipo diodos MOM y bol´ometros distribuidos, ambas ya analizadas profundamente a lo largo de este trabajo. Atendiendo a la primera de estas tecnolog´ıas, la corriente generada en el feed point se ha calculado mediante el campo el´ectrico que se da en ´este y la conduc- tividad del material de la antena, ambos dependientes de la temperatura. A diferencia de la respuesta de potencia disipada, la corriente inducida en el feed point, no muestra dependencia en su m´odulo por la ocupaci´on ´optima del area transversal. La respuesta observada en los dos casos muestra un comportamiento lineal de la longitud de onda a la que se da la m´axima respuesta al aumentar la temperatura. Este efecto resulta muy ´util si pretendemos identificar la longitud de onda de la radiaci´on incidente, siempre que ´esta sea monocrom´atica.
Hemos visto que la variaci´on de la respuesta espectral de una antena ´optica mediante el aumento de la temperatura puede utilizarse para crear un dispositivo capaz de medir el espectro de una radiaci´on entrante que incide sobre la antena, incluso si ´esta es radiaci´on policrom´atica. En este caso debemos considerar que el espectro emitido por la fuente A(ω) ser´a una funci´on que depender´a de la frecuencia, por lo que la densidad de corriente mostrada en la ecuaci´on (3.3) ser´a una funci´on dependiente de la respuesta de la antena a diferentes frecuencias. Dependiendo del tipo de mecanismo implicado en la detecci´on de la se˜nal y tambi´en en funci´on del tipo de espectro de la radiaci´on ´optica, la respuesta de la antena tiene que ser calculado de diferentes maneras. La respuesta de la antena se describe como R(λ, T ). De esta forma, la se˜nal obtenida a partir de la antena puede ser calculada como:
S(T ) = Z λmax
λmin
R(λ, T )I(λ)dλ, (3.7)
donde I(λ) es el espectro incidente.
De esta forma podr´ıamos detectar de forma fiable el espectro de la radiaci´on inciden- te. Para ello deber´ıamos tener en cuenta las m´ultiples corrientes que se generan en la estructura y c´omo se combinan para producir la respuesta del dispositivo.