This air dispersion modeling study characterizes ground-level concentrations of pollutants around the mine and around the concentrator resulting from project emissions. The results are consistent with the air quality standards at the location of the five (5) sensitive receptors considered in this study, with the exception of crystalline silica. For an average period of one (1) year, the maximum concentration in the workers' camp reaches 0.39 µg/m3 including the background concentration, or 551% of the criterion.
The following table shows the contribution of the crystalline silica source for both one (1) hour and one (1) year average periods at the location of the modeled maximum receptor and at the workers' camp. It is clear from the table above that road traffic emissions contribute to the majority of the modeled silica concentrations at ground level, followed by wind erosion in the stockpiles and downhole activities. From this study it can be concluded that little impact on air quality will be felt at the five (5) sensitive receptors identified.
The impact on air quality will be significant around the site and especially to the east of the site where Lithium Guo AO Ltd.
Introduction
Justification de la modélisation d'une seule phase du projet, à savoir : l'exploitation de la mine * La modélisation de la dispersion des émissions atmosphériques a été réalisée uniquement pour la phase opérationnelle du projet. Le raisonnement derrière cette décision est que les activités d'exploitation d'une mine et les activités de construction d'une mine sont essentiellement les mêmes, soit l'enlèvement et le déplacement de terre, la circulation de véhicules sur les routes aménagées et l'exploitation de machinerie lourde. De plus, la quantité de matériaux déplacés et le nombre de véhicules sur les routes pendant la phase d'exploitation sont plus élevés que pendant la phase minière, ce qui signifie que la modélisation réalisée représentera le pire des cas.
La seule source d'émissions en phase de construction qui ne sera pas prise en compte dans la modélisation (puisqu'elle n'existera pas en exploitation) est l'utilisation de groupes électrogènes pour produire l'électricité utilisée par les employés sur place. De plus, la première étape de construction consiste à raccorder la ligne électrique d'Hydro-Québec au site de Moblan Lithium, l'utilisation de la génératrice sera donc courte et temporaire. Voir le tableau ci-dessous pour quantifier la justification de la modélisation de la phase opérationnelle comme le pire des cas.
Des mesures d'atténuation seront appliquées pendant la construction afin de minimiser l'impact de ces activités sur la qualité de l'air ambiant.
Présentation du projet
Configuration du modèle de dispersion
Modèle
Domaine de modélisation et topographie
Récepteurs
Données météorologiques
Paramètres de surface
Les paramètres de surface ont été calculés conformément aux Lignes directrices du MELCC pour le calcul des caractéristiques de surface (MELCC, 2019). Ainsi, pour le calcul de la rugosité (Z0), une surface d'un rayon de 1 km centrée sur la position où les données météorologiques MM5 ont été générées pour identifier l'occupation du sol a été considérée. Cette surface, divisée en quatre (4) secteurs angulaires d'un minimum de 30º avec une occupation du sol relativement similaire, permet de calculer la moyenne géométrique de Z0 pondérée inversement avec la distance dans chaque secteur angulaire.
Pour le calcul de l'albédo, une moyenne arithmétique pondérée après utilisation du sol (sans tenir compte de la distance) sur une superficie de 10 km x 10 km a été considérée. L'utilisation des terres pour les paramètres de surface est illustrée à la figure 4-3 ; le cercle d'un (1) km de rayon utilisé pour calculer la rugosité est représenté à la figure 4-4 ; Les valeurs moyennes calculées pour l'albédo, le rapport de Bowen et la rugosité de surface sont présentées dans le tableau 4-2. Il convient de noter ici que ces ratios ainsi que les valeurs de rugosité ont été obtenus en considérant les saisons présentées dans le tableau 4-3.
Sources modélisées
Sources du modèle
3 50 % des mesures d'atténuation sont envisagées sur les émissions de PM, et 5 % sur les émissions de PM10 dans le puits en raison de la rétention de particules dans le puits (MDDELCC, 2017). 4 85 % des mesures d'atténuation sont envisagées pour le transport éolien des particules de résidus et 50 % pour les particules de résidus sur les résidus et la halde de co-élimination des résidus (MDDELCC, 2017). Une mesure d'atténuation permettant une réduction de 75 % des émissions de particules dues à l'augmentation de la poussière routière a également été envisagée.
Enfin, une mesure d'atténuation a été envisagée qui permet de réduire de 85 % les émissions de poussières dues à l'érosion éolienne des résidus et de 50 % à l'érosion éolienne des résidus provenant du tas de co-élimination des résidus et des résidus. L'atténuation des émissions dues à l'érosion éolienne des résidus et de la pile de déchets peut être obtenue en éliminant les résidus alors qu'ils sont encore humides à 15 %. De plus, le dépôt des résidus et des stériles s'effectuera en forme de fer à cheval, où les résidus seront stockés au milieu, tandis que les stériles seront stockés autour des résidus en forme de fer à cheval.
Cette forme permettra donc de minimiser la surface de contact des déchets pouvant être atteinte par le vent.
Normes et critères de la qualité de l’air
Résultats de modélisation et analyse des résultats
Analyse des résultats
Les concentrations totales de particules modélisées dépassent la norme sur 24 heures à la limite du périmètre de 300 m. De plus, étant donné que les émissions de poussières routières et l’érosion éolienne des pieux contribuent largement aux résultats obtenus, et que la plupart des résultats maximaux sont atteints en hiver, ces résultats ne représentent pas la réalité puisque très peu de particules seront rejetées durant la période hivernale. Les concentrations modélisées de particules fines montrent des dépassements de la norme situés à la limite Est de la zone de 300 m autour des infrastructures Lithium Guo AO.
Ces dépassements se situent au sud-est du site, à la limite des limites d'application des normes et critères. Par conséquent, ces dépassements de la norme relative aux particules fines peuvent être considérés comme négligeables. Aucun dépassement de la norme annuelle pour le chrome hexavalent n'a été observé dans le camp de travail.
La silice cristalline peut présenter des risques pour la santé humaine, notamment en termes de maladies pulmonaires telles que la silicose. Cependant, la silice cristalline présente naturellement dans la terre n’est pas nocive pour la santé. Sous l’influence de diverses activités humaines telles que le forage, le dynamitage et le broyage, de fines particules de silice cristalline sont libérées et présentent un danger pour la santé humaine.
Ces excès se situent de part et d’autre de la frontière d’application des normes et critères. Le tableau 7-3 ci-dessous présente la contribution de la silice cristalline provenant de diverses sources au point où la concentration la plus élevée a été modélisée ainsi qu'au camp des travailleurs sur une période d'une (1) heure. La modélisation représente toujours le pire des cas dans la mesure où toute la silice rejetée est considérée comme de la silice cristalline, alors qu'en réalité il existe deux (2) formes de silice (cristalline et amorphe).
En réalité, une partie des particules émises retomberait près de leur point d'émission et non. Finalement, la majorité des valeurs maximales modélisées se produisent en hiver, ce qui n'est pas réaliste dans le contexte climatique québécois, puisque les poteaux et les routes seront verglacés et recouverts de neige et émettront alors une quantité moindre de particules contenant de la silice.
Conclusion
Le tableau B-3 ci-dessous présente les facteurs d'émission utilisés pour calculer les émissions d'échappement des véhicules sur les routes du site et sur la route nord. La teneur en soufre du carburant diesel usé répond à la réglementation canadienne, soit 15 mg/kg (Gouvernement du Canada, 2002). Le taux d'émission est donc obtenu de la manière suivante. Pour le monoxyde de carbone (basé sur la 9ème année d'exploitation), le taux d'émission est calculé comme suit.
Pour les taux d'émission de particules (PM, PM10, PM4, PM2,5), il faut enfin ajouter le taux d'émission des gaz d'échappement issus du forage au taux d'émission associé aux forages. Pour les particules (PM, PM2,5), le taux d'émission est calculé à partir de la zone de roche ou de débris rocheux qui est surmontée lors de chaque explosion. Le taux d'émission de ces gaz d'échappement est calculé de la même manière que pour l'entraînement (Voir équation (2)).
Pour les particules (PM, PM2,5), les émissions résultant du chargement des camions doivent être ajoutées aux émissions de gaz d'échappement. Le facteur d’émission est calculé comme suit pour la quantité totale de matières particulaires (PM) provenant du traitement des stériles. Le niveau d'émission de la quantité totale de particules (PM) au cours de la neuvième année d'exploitation est le suivant.
Pour les particules (PM, PM2,5), les émissions dues au chargement de la pelle de la pelle doivent être ajoutées au taux d'émission des gaz d'échappement. Le tableau B-13 ci-dessous présente les paramètres et les facteurs d'émission utilisés pour les camions de manutention sur site. Le tableau B-14 ci-dessous présente les paramètres et facteurs d'émission utilisés pour les camions transportant le concentré du site jusqu'à Matagami.
Le tableau B-15 ci-dessous présente les paramètres et facteurs d'émission utilisés pour les camions transportant les explosifs de l'entrepôt de stockage à la fosse. Pour les camions transportant des matériaux vers le chantier de construction, le facteur d'émission pour les PM est pris comme suit. Le facteur d'émission finalement utilisé dans le modèle pour le polluant ƅ est calculé comme suit.
Les facteurs d’émission de particules (PM) totaux pour les résidus et les roches grises sont donc calculés comme suit. Le taux d’émission volumique de la source entré dans le modèle AERMOD représente la somme des émissions provenant du déchargement des camions et de la manutention des matériaux. Le débit d'émission de particules est alors obtenu en multipliant la concentration par le débit.
