Projet Whabouchi – Nemaska Lithium - Comex

Avant l'installation des eaux usées minières prévues, NemaskaLithium effectuera un essai géochimique en conditions réelles (in situ) afin que les résultats de l'étude prédisant la qualité des eaux usées finales et des eaux de percolation sous le la pile de codisposition sera à jour. Réaliser un programme de surveillance de la qualité de l'air autour des installations minières pour, entre autres, valider les résultats de la modélisation. Préparer un rapport de synthèse à la fin de chaque campagne de mesure de la qualité de l’air.

Surveiller la qualité de l'air et, si nécessaire, proposer des mesures spécifiques en cas de problème. Surveiller la qualité et le niveau des eaux souterraines pendant toutes les phases du projet. Vérifiez la qualité de l'eau 4 fois par an en été et en automne.

Effectuer une surveillance mensuelle pour déterminer la mortalité aiguë par échantillonnage au point de rejet final des effluents. NemaskaLithium s'engage à effectuer un suivi des sédiments à la même fréquence que celle fixée par Environnement Canada pour l'enquête. Dans le cadre de la mise en œuvre de l'Entente Chinuchi, NemaskaLithium et les parties cries s'engagent à travailler en collaboration avec.

8-202 Nemaska Lithium s'engage à maximiser l'implication des travailleurs locaux (Cris) et régionaux (Cris et Jamésiens) dans les travaux de construction du.

TABLEAU RÉCAPITULATIF DES ENGAGEMENTS PRIS PAR NEMASKA LITHIUM DANS LE CADRE DU PROJET DE MINE DE SPODUMÈNE WHABOUCHI Composantes

Lac 5

Lac 6

Lac 22

Lac 23

Lac 1Lac 24

Lac 18Lac 16

Lac 27

Lac 30

Lac 29

Lac 28

Lac 3

FEUILLET A

FEUILLET B

NOTE TECHNIQUE

1 Mise en contexte

2 Objectifs

3 Données disponibles

4 Méthodologie

3, que la conception des systèmes de pompage ne sera pas réalisée dans ce plan conceptuel, mais dans la conception détaillée. Pour le secteur des usines et des concentrateurs, une analyse topographique sommaire a été réalisée et un plan conceptuel d'assèchement a été élaboré pour s'assurer que tout le ruissellement de ce secteur soit capté et dirigé vers le système de collecte d'eau. Le dimensionnement du bassin d'eau d'exhaure est fait en fonction de la topographie du secteur déjà identifiée dans les plans de construction.

Le volume annuel d'eau à traiter pour les matières en suspension (MES) a été évalué en fonction des précipitations annuelles du site d'étude. Les débits ont ainsi été déterminés en fonction de l'aire de drainage et du débit d'infiltration estimé des plans d'eau selon les deux équations suivantes. Ce calcul de flux a été réalisé pour chacune des principales années d'exploitation en tenant compte de la surface spécifique de chaque secteur.

Pour simplifier l'analyse du fait de la phase de conception actuelle, il a été considéré que les canaux seraient construits en fonction de l'aménagement final (terril, usine, fosse) dès le départ. Ainsi, les limites des bassins versants ne seront pas modifiées lors de l'analyse au cours des différentes années d'exploitation, mais seul le taux d'infiltration de ces derniers changera d'année en année, en fonction de l'évolution de la voie spécifique dans chacun des plans prévus. . développements. De plus, sur la base des informations présentées dans la mise à jour de l'étude hydrogéologique réalisée en septembre 2014, un débit journalier moyen pour la période d'exploitation la plus critique (Qsout.) de 2300 m3/jour (26ème année d'exploitation) a été considéré. . .

Quant au débit entrant dans le bassin d'eau de mine, il a été obtenu en considérant le débit d'eau tel que représenté sur la figure 1. Enfin, la quantité d'eau à traiter a été utilisée pour déterminer le volume du bassin d'eau de mine, afin que la décantation des MES dans ces dernières, et cela dépend de la vitesse de décantation des particules visées (de l'ordre de la taille des boues ; 0,01 mm). 4 Concernant la taille du bassin d'eau de mine, les précipitations annuelles moyennes obtenues selon l'étude WESA Envir-Eau (2012) et calculées à partir des données météorologiques de Weather Analytics ont été utilisées.

5 Critères de conception

Marge de 1 m par rapport au niveau d'eau de conception (c'est-à-dire le niveau d'exploitation maximal) ; Lorsque l’étang remplit jusqu’à 50 % de son volume de sédiments, il doit être nettoyé pour garantir sa capacité à retenir l’eau d’un épisode de pluie centenaire. Détermination du volume nécessaire en fonction du débit moyen du mois le plus pluvieux de l'année ;

Hauteur maximale de la digue à 300 m, ce qui correspond à une marge de recul de 2 m par rapport au niveau maximal d'exploitation ;. Il est important de noter que le but de cette analyse est de déterminer la capacité requise du barrage d’eau de mine et des autres barrages et fossés. En revanche, l'implantation de la digue du bassin des eaux d'exhaure a été envisagée à l'emplacement retenu par le cabinet Journeaux dans le cadre de l'EIES déposée en mars 2013.

6 Hydrologie

D'après la figure 2, nous voyons que la pluviométrie annuelle moyenne est de 1 310 mm au total pour les 33 dernières années. Cependant, selon l'étude WESA Envir-Eau (2012), on devrait retrouver à cet endroit une pluviométrie moyenne de 772 mm par an, ce qui constitue une différence significative. Après analyse, on remarque que cette différence peut s'expliquer d'une part par le fait que la valeur de 772 mm a été extraite des données météorologiques avant l'an 2000.

De plus, les méthodes et sources d'estimation utilisées par l'étude WESA Envir-Eau (2012) se sont avérées basées sur les données disponibles des stations météorologiques qui peuvent contenir des données manquantes soit en raison d'une interruption des données de l'appareil et de périodes sans mesures de précipitations, contrairement à Weather Données analytiques où aucune donnée ne manque. Pour les besoins de cette étude et pour analyser la situation la plus limitante quant à la qualité de l’eau (dilution minimale des eaux de mine), il a été jugé préférable d’utiliser la valeur de précipitation annuelle la plus faible, soit 772 mm. D'autre part, pour garantir la capacité du bassin d'eau de mine, la valeur des précipitations de Weather Analytics, 1 310 mm, a été appliquée dans l'évaluation du volume.

7 dimensionner l'ouvrage final de gestion des eaux usées en utilisant à la fois les données les plus récentes et les plus contraignantes. Pour ensuite établir le régime hydrologique de la zone en période d'inondation, les stations météorologiques les plus proches du site d'étude ont été utilisées. Malgré la qualité des données collectées par Weather Analytics (2014), il n'est pas possible de générer des courbes IDF (intensité-durée-fréquence) avec cette dernière pour des temps de faible concentration, ce qui est nécessaire à l'évaluation des débits de crue.

En effet, les données disponibles ont un pas de temps d'une heure, alors que le temps de concentration pour les plans d'eau étudiés est de l'ordre de 10 à 15 minutes. Il a donc été décidé d'utiliser les courbes IDF pour trois stations météorologiques d'Environnement Canada (2012) situées dans un rayon de 250 km2 du site d'étude. Cependant, en raison de leur éloignement de la zone d'étude, une moyenne arithmétique a été utilisée pour chacune des intensités de pluie associées à une récurrence et à une durée de pluie, en raison de l'équidistance relative de chaque station avec le site étudié.

L'information pluviométrique disponible qui permet d'obtenir des résultats avec une précision jugée adéquate pour ce mandat est celle des courbes IDF (aucune pluviométrie réelle n'est disponible). Il est à noter que le recours à la pluie synthétique nécessite une connaissance précise du site, qui n'est pas disponible à ce stade du projet. Le flux de conception obtenu sera donc utilisé pour dimensionner les ouvrages prévus, c'est-à-dire les fossés de drainage et les bassins de rétention modélisés.

Figure 2 Précipitations annuelles moyennes entre 1980 et 2013 (Weather Analytics, 2012)

7 Modélisation

Plan de gestion des eaux pour une crue 100 ans

8 La méthode rationnelle a été choisie pour évaluer le débit à gérer sur le site étudié, en fonction des informations disponibles.

Bassin de sédimentation de l’effluent final

Le volume requis pour le dépôt de SS a été évalué en utilisant le débit le plus élevé au cours des 26 années d'exploitation. 10 Concernant la localisation du bassin de sédimentation initialement prévu dans l'EIES, on note que ce dernier est délimité dans une vallée, comme présenté en annexe 2, au sein de laquelle le volume disponible est important. En conséquence, la quantité d’eau disponible pour la sédimentation a été estimée à env. 26 000 m3, sans qu'aucune excavation ne soit réalisée.

En comparant les besoins (tableau 3) avec le volume disponible (26 000 m3), il est possible de confirmer que l'emplacement choisi répond au besoin de décantation des MES. Avec le volume disponible, il serait même théoriquement possible de décanter des particules d'argile pour le même débit.