1. Coeficientes de cálculo

El cálculo de la cimentación se realiza a partir de las reacciones que facilita la empresa que ha dimensionado los elementos de madera laminada que configuran la cubierta, y que se recogen a continuación.

1. Coeficientes de cálculo

1.1.1. Estados Límite Últimos.

Madera laminada

A. Nivel de control previsto Normal

B. Coeficiente de mayoración acciones desfavorables

Permanentes 1.35

Variables 1.50

1.1.2. Estados Límite de Servicio.

Toda la obra

A. Nivel de control previsto Normal

B. Coeficiente de mayoración acciones desfavorables

Permanentes 1

Variables 0

2. Materiales

2.1. Hormigón

Toda la obra

Nivel de Control Previsto Estadístico

Coeficiente de minoración 1.50

Resistencia de cálculo, fcd (N/mm²) 16.66

2.2. Acero en barras

Toda la obra

Nivel de Control Previsto Normal

Coeficiente de minoración 1.15

Resistencia de cálculo, fyd (N/mm²) 434.78

3. Comprobaciones de cálculo

3.2. Enano de hormigón

Datos del pilar

Geometría

Dimensiones : 65x100 cm

Tramo : 0.000/0.200

m Altura libre : 0.20 m Recubrimiento geométri-

co : 3.0 cm

Tamaño máximo de árido : 15 mm

Materiales Longitud de pandeo Hormigón : HA-25, Yc=1.5

Acero : B 500 S, Ys=1.15

Plano ZX : 0.20 m Plano ZY : 0.20 m Armadura longitudinal Estribos Esquina : 4Ø25

Cara X : 4Ø25 Cara Y : 6Ø25 Cuantía : 1.06 %

Perimetral : 1eØ8 Dirección X : 1eØ8 Dirección Y : 1eØ8 Separación : 6 - 10 cm

Disposiciones relativas a las armaduras (EHE-08, Artículos 42.3, 54 y 69.4.1.1)

Dimensión mínima de soportes

La dimensión mínima del soporte (bmin) debe cumplir la siguiente

condición:

650.00 mm ≥ 250.00 mm

Armadura longitudinal

158 mm ≥ 25 mm La distancia libre dl, horizontal y vertical, entre dos barras aisladas consecu-

tivas debe ser igual o superior al mayor de los tres valores siguientes (EHE- 08, Artículo 69.4.1.1):

smin Valor máximo de s1,s2,s3. smin : 25 mm

s1 20 mm s1 : 20 mm

s2 1,25 veces el tamaño máximo del árido. s2 : 19 mm

s3 Diámetro de la barra comprimida más gruesa. s3 : 25 mm

La separación entre dos barras consecutivas de la armadura principal debe

ser de 350 mm como máximo (Artículo 54)

225 mm ≤ 350 mm

El diámetro de la barra comprimida más delgada no será inferior a 12 mm

(Artículo 54)

25 mm ≥ 12 mm

Estribos

52 mm ≥ 20 mm La distancia libre dl, horizontal y vertical, entre dos barras aisladas consecuti-

vas debe ser igual o superior al mayor de los tres valores siguientes (EHE-08, Artículo 69.4.1.1):

smin Valor máximo de s1,s2,s3. smin : 20 mm

s1 20 mm s1 : 20 mm

s2 1,25 veces el tamaño máximo del árido. s2 : 19 mm

s3 Diámetro de la barra comprimida más gruesa. s3 : 8 mm Para poder tener en cuenta las armaduras pasivas en compresión (EHE-08,

Artículo 42.3.1), es necesario que vayan sujetas por cercos o estribos cuya separación st y diámetro Øt cumplan:

60 mm ≤ 300 mm

60 mm ≤ 650 mm

Siendo:

Ømin: Diámetro de la barra comprimida más delgada. Ømin : 25 mm bmin: Dimensión mínima de la sección bmin : 650.00 mm

8 mm ≥ 6 mm

Siendo:

Ømax: Diámetro de la barra comprimida más gruesa. Ømax : 25 mm

Armadura mínima y máxima. (EHE-08, Artículo 42.3)

Cuantía geométrica mínima de armadura principal (EHE-08,

Artículo 42.3.5)

La cuantía geométrica de armadura principal ρl en pilares con barras

de acero fyk=5096.84 kp/cm² debe cumplir:

0.011 ≥ 0.004

Armadura longitudinal mínima para secciones en compresión

simple o compuesta (EHE-08, Artículo 42.3.3) En las secciones sometidas a compresión simple o compuesta, las

armaduras principales deben cumplir la siguiente limitación:

280.217 t ≥ 2.039 t

Donde:

A's: Área total de la armadura comprimida. A's : 68.72 cm² fyc,d: Resistencia de cálculo del acero a compresión. fyc,d : 4077.47 kp/cm²

2

yc,d yd

f =f >/400 N/mm

Nd: Esfuerzo normal de cálculo. Nd : 20.388 t

Armadura longitudinal máxima para secciones en compresión

simple o compuesta (EHE-08, Artículo 42.3.3) En las secciones sometidas a compresión simple o compuesta, las

armaduras principales deben cumplir la siguiente limitación:

280.217 t ≤ 1104.315 t

Donde:

A's: Área total de la armadura comprimida. A's : 68.72 cm² fyc,d: Resistencia de cálculo del acero a compresión. fyc,d : 4077.47 kp/cm²

2

yc,d yd

f =f >/400 N/mm

fcd: Resistencia de cálculo a compresión del hormigón. fcd : 169.89 kp/cm² Ac: Área total de la sección de hormigón. Ac : 6500.00 cm²

Estado límite de agotamiento frente a cortante (combinaciones no sísmicas) (EHE-08, Artículo 44)

Se debe satisfacer:

η : 0.009

Donde:

Vrd1: Esfuerzo cortante efectivo de cálculo. Vrd1,x : 0.000 t Vrd1,y : 2.361 t Vu1: Esfuerzo cortante de agotamiento por compresión oblicua en

el alma. Vu1,x :

243.37 4 t

Vu1,y :

258.72 0 t

η : 0.098

Donde:

Vrd2: Esfuerzo cortante efectivo de cálculo. Vrd2,x : 0.000 t Vrd2,y : 2.361 t Vu2: Esfuerzo cortante de agotamiento por tracción en el alma. Vu2,x : 26.417 t Vu2,y : 24.044 t Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en 'Cabeza', para

la combinación de hipótesis 1.35·G+1.05·Q1+1.5·V2+0.75·N1.

Esfuerzo cortante de agotamiento por compresión oblicua en el alma.

El esfuerzo cortante de agotamiento por compresión oblícua del alma se

deduce de la siguiente expresión:

Cortante en la dirección X:

u1 1cd 0 2

cot g cot g

V K f b d

1 cot g

θ + α

= ⋅ ⋅ ⋅ ⋅

+ θ Vu1 :

243.37 4 t

Donde:

K: Coeficiente que depende del esfuerzo axil. K : 1.00

σ ≤´_cd 0→K = 1.00

σ^´cd: Tensión axil efectiva en el hormigón (compresión positi- va), calculada teniendo en cuenta la compresión absorbida por

las armaduras. σ^´cd : -17.35 kp/cm²

d s´ yd

cd

c

N A f

´ A

− ⋅

σ =

Nd: Esfuerzo normal de cálculo. Nd : -4.021 t

Ac: Área total de la sección de hormigón. Ac :

6500.0 0 cm² A's: Área total de la armadura comprimida. A's : 24.54 cm²

fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd :

4432.0

3 kp/cm² f1cd: Resistencia a compresión del hormigón f1cd : 101.94 kp/cm²

2

ck 1cd cd

f ≤60 N / mm →f =0.60 f⋅

fck: Resistencia característica del hormigón. fck : 254.84 kp/cm² fcd: Resistencia de cálculo a compresión del hormigón. fcd : 169.89 kp/cm²

b0: Anchura neta mínima del elemento. b0 :

1000.0 0 mm d: Canto útil de la sección en mm referido a la armadura longitudinal de

flexión. d : 477.50 mm

α: Ángulo de los estribos con el eje de la pieza. α : 90.0 grados θ: Ángulo entre la biela de compresión de hormigón y el eje de la pieza. θ : 45.0 grados

Cortante en la dirección Y:

u1 1cd 0 2

cot g cot g

V K f b d

1 cot g

θ + α

= ⋅ ⋅ ⋅ ⋅

+ θ Vu1 :

258.72 0 t

Donde:

K: Coeficiente que depende del esfuerzo axil. K : 1.00

σ ≤´_cd 0→K = 1.00

σ^´cd: Tensión axil efectiva en el hormigón (compresión positi- va), calculada teniendo en cuenta la compresión absorbida por

las armaduras. σ^´cd : -14.01 kp/cm²

d s´ yd

cd

c

N A f

´ A

− ⋅

σ =

Nd: Esfuerzo normal de cálculo. Nd : -4.021 t

Ac: Área total de la sección de hormigón. Ac :

6500.0 0 cm² A's: Área total de la armadura comprimida. A's : 19.64 cm²

fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd :

4432.0

3 kp/cm² f1cd: Resistencia a compresión del hormigón f1cd : 101.94 kp/cm²

2

ck 1cd cd

f ≤60 N / mm →f =0.60 f⋅

fck: Resistencia característica del hormigón. fck : 254.84 kp/cm² fcd: Resistencia de cálculo a compresión del hormigón. fcd : 169.89 kp/cm²

b0: Anchura neta mínima del elemento. b0 : 650.00 mm

d: Canto útil de la sección en mm referido a la armadura longitudinal de

flexión. d : 780.94 mm

α: Ángulo de los estribos con el eje de la pieza. α : 90.0 grados θ: Ángulo entre la biela de compresión de hormigón y el eje de la pieza. θ : 45.0 grados

Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en 'Cabeza', para

la combinación de hipótesis G+1.5·V2.

Esfuerzo cortante de agotamiento por tracción en el alma.

Cortante en la dirección X:

El esfuerzo cortante de agotamiento por tracción en el alma en piezas

sin armadura de cortante se obtiene como:

( )

u2 l cv cd 0

c

V 0.18 100 f 0.15 ´  b d

= γ ⋅ ξ ⋅ ⋅ ρ ⋅ + ⋅ σ ⋅ ⋅ Vu2 : 26.417 t

con un valor mínimo de:

3 2 1 2

u2,min cv cd 0

c

0.075

V  f 0.15 ´  b d

= γ ⋅ ξ ⋅ + ⋅ σ ⋅ ⋅ Vu2,min : 24.729 t

Donde:

b0: Anchura neta mínima del elemento. b0 :

1000.0 0 mm d: Canto útil de la sección en mm referido a la armadura longitudi-

nal de flexión. d : 477.50 mm

γc: Coeficiente de minoración de la resistencia del hormigón. γc : 1.5 ξ: Coeficiente que depende del canto útil 'd'. ξ : 1.65

1 200 2

d

 

ξ = + ≤

 

fcv: Resistencia efectiva del hormigón a cortante en N/mm². fcv : 254.84 kp/cm²

2

cv ck

f =f | 60 N mm>

fck: Resistencia característica del hormigón. fck : 254.84 kp/cm² σ^´cd: Tensión axil efectiva en el hormigón (compresión positiva),

calculada teniendo en cuenta la compresión absorbida por las ar-

maduras. σ^´_cd : -1.39 kp/cm²

d

cd cd

c

´ N 0.30 f | 12 MPa

σ = A < ⋅ >

N_d: Esfuerzo normal de cálculo. N_d : -9.036 t

Ac: Área total de la sección de hormigón. Ac :

6500.0 0 cm² fcd: Resistencia de cálculo a compresión del hormigón. fcd : 169.89 kp/cm² ρl: Cuantía geométrica de la armadura longitudinal principal de

tracción. ρl : 0.0093

s l

0

A b d

ρ = ⋅

As: Área de la armadura longitudinal principal de trac-

ción. As : 44.18 cm²

Cortante en la dirección Y:

El esfuerzo cortante de agotamiento por tracción en el alma en piezas

sin armadura de cortante se obtiene como:

( )

u2 l cv cd 0

c

V 0.18 100 f 0.15 ´  b d

= γ ⋅ ξ ⋅ ⋅ ρ ⋅ + ⋅ σ ⋅ ⋅ Vu2 : 24.044 t

con un valor mínimo de:

3 2 1 2

u2,min cv cd 0

c

0.075

V  f 0.15 ´  b d

= γ ⋅ ξ ⋅ + ⋅ σ ⋅ ⋅ Vu2,min : 22.851 t

Donde:

b0: Anchura neta mínima del elemento. b0 : 650.00 mm

d: Canto útil de la sección en mm referido a la armadura longitudi-

nal de flexión. d : 780.94 mm

γc: Coeficiente de minoración de la resistencia del hormigón. γc : 1.5 ξ: Coeficiente que depende del canto útil 'd'. ξ : 1.51

1 200 2

d

 

ξ = + ≤

fcv: Resistencia efectiva del hormigón a cortante en N/mm². fcv : 254.84 kp/cm²

2

cv ck

f =f | 60 N mm>

fck: Resistencia característica del hormigón. fck : 254.84 kp/cm² σ^´_cd: Tensión axil efectiva en el hormigón (compresión positiva),

calculada teniendo en cuenta la compresión absorbida por las ar-

maduras. σ^´cd : -1.39 kp/cm²

d

cd cd

c

´ N 0.30 f | 12 MPa

σ = A < ⋅ >

Nd: Esfuerzo normal de cálculo. Nd : -9.036 t

Ac: Área total de la sección de hormigón. Ac :

6500.0 0 cm² fcd: Resistencia de cálculo a compresión del hormigón. fcd : 169.89 kp/cm² ρl: Cuantía geométrica de la armadura longitudinal principal de

tracción. ρl : 0.0077

s l

0

A b d

ρ = ⋅

As: Área de la armadura longitudinal principal de trac-

ción. As : 39.27 cm²

Estado límite de agotamiento frente a solicitaciones normales (combinaciones no sísmicas) (EHE-08, Artículo 42)

Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en 'Pie', para la combinación

de hipótesis 1.35·G+1.05·Q1+1.5·V1+0.75·N1.

Se debe satisfacer:

η : 0.486

Comprobación de resistencia de la sección (η₁) N_ed,M_ed son los esfuerzos de cálculo de primer orden, incluyendo, en

su caso, la excentricidad mínima según 42.2.1

Ned: Esfuerzo normal de cálculo. Ned : 20.388 t Med: Momento de cálculo de primer orden. Med,x : 71.189 t·m

Med,y : 0.000 t·m NRd,MRd son los esfuerzos que producen el agotamiento de la sección

con las mismas excentricidades que los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos.

NRd: Axil de agotamiento. NRd : 41.946 t

MRd: Momentos de agotamiento. MRd,x : 146.466 t·m MRd,y : 0.000 t·m

Donde:

ed d

N =N

ed d e

M =N ⋅e

Siendo:

ee: Excentricidad de primer orden. Se calcula teniendo en cuenta la excentricidad mínima emin según el artícu- lo 42.2.1.

ee,x : 0.00 mm ee,y : 3491.80 mm En este caso, alguna de las excentricidades e0,x,

e_0,y es superior a la mínima.

e,x 0,x

e,y 0,y

e e

e e

=

=

Donde:

En el eje x:

=

<

emin h 20 | 2 cm emin : 32.50 mm

h: Canto de la sección en el plano

de flexión considerado. h : 650.00 mm

= ^d

0 d

e M

N e0 : 0.00 mm

Donde:

Md: Momento de cálculo de primer

orden. Md : 0.000 t·m

Nd: Esfuerzo normal de cálculo. Nd : 20.388 t

En el eje y:

=

<

emin h 20 | 2 cm emin : 50.00 mm

h: Canto de la sección en el plano

de flexión considerado. h : 1000.00 mm

= ^d

0 d

e M

N e0 : 3491.80 mm

Donde:

Md: Momento de cálculo de primer

orden. Md : 71.189 t·m

Nd: Esfuerzo normal de cálculo. Nd : 20.388 t

Comprobación del estado limite de inestabilidad

En el eje x:

Los efectos de segundo orden pueden ser despreciados, ya que la esbeltez mecánica del soporte λ es menor que la esbeltez límite infe- rior λinf indicada en 43.1.2.

0 0

c c

l l

= =i I A

λ λ : 0.69

Donde:

l0: Longitud de pandeo. l0 : 0.200 m

ic: Radio de giro de la sección de hormigón. ic : 28.87 cm Ac: Área total de la sección de hormigón. Ac : 6500.00 cm²

I: Inercia. I :

5416666.6

7 cm4

2 1 inf

2 2

e

C 0.24

35 1 3.4 1 | 100

e h e

   

 

λ = ⋅ ν ⋅ + + ⋅ −  

>

Donde:

e2: Excentricidad de primer orden correspondiente al

mayor momento, considerada positiva. e2 : 3491.80 mm e1: En estructuras traslacionales es igual a e2. e1 : 3491.80 mm

h: Canto de la sección en el plano de flexión conside-

rado. h : 1000.00 mm

C: Coeficiente que depende de la disposición de arma-

duras. C : 0.20

v: Axil adimensional o reducido de cálculo que solicita

el soporte. v : 0.02

d

c cd

N A f

ν = ⋅

Nd: Esfuerzo normal de cálculo. Nd : 20.388 t fcd: Resistencia de cálculo a compresión del

hormigón. fcd : 169.89 kp/cm²

Ac: Área total de la sección de hormigón. Ac : 6500.00 cm²

En el eje y:

Los efectos de segundo orden pueden ser despreciados, ya que la esbeltez mecánica del soporte λ es menor que la esbeltez límite infe- rior λ_inf indicada en 43.1.2.

0 0

c c

l l

= =i I A

λ λ : 1.07

Donde:

l0: Longitud de pandeo. l0 : 0.200 m

ic: Radio de giro de la sección de hormigón. ic : 18.76 cm Ac: Área total de la sección de hormigón. Ac : 6500.00 cm²

I: Inercia. I :

2288541.6

7 cm4

2 1 inf

2 2

e

C 0.24

35 1 3.4 1 | 100

e h e

   

 

λ = ⋅ ν ⋅ + + ⋅ −  

>

Donde:

e2: Excentricidad de primer orden correspondiente al

mayor momento, considerada positiva. e2 : 0.00 mm e1: En estructuras traslacionales es igual a e2. e1 : 0.00 mm h: Canto de la sección en el plano de flexión conside-

rado. h : 650.00 mm

C: Coeficiente que depende de la disposición de arma-

duras. C : 0.21

v: Axil adimensional o reducido de cálculo que solicita

el soporte. v : 0.02

d

c cd

N A f

ν = ⋅

Nd: Esfuerzo normal de cálculo. Nd : 20.388 t

fcd: Resistencia de cálculo a compresión del

hormigón. fcd : 169.89 kp/cm²

Ac: Área total de la sección de hormigón. Ac : 6500.00 cm²

Cálculo de la capacidad resistente

El cálculo de la capacidad resistente última de las secciones se efectúa a

partir de las hipótesis generales siguientes (Artículo, 42.1):

(a) El agotamiento se caracteriza por el valor de la deformación en de- terminadas fibras de la sección, definidas por los dominios de defor- mación de agotamiento.

(b) Las deformaciones del hormigón siguen una ley plana.

(c) Las deformaciones εs de las armaduras pasivas se mantienen iguales a

las del hormigón que las envuelve.

(d) Diagramas de cálcu-

lo.

(i) El diagrama de cálculo tensión-deformación del hormigón es del tipo parábola rectángulo. No se considera la resistencia del hor- migón a tracción.

fcd: Resistencia de cálculo a compresión del hormigón. fcd : 169.89 kp/cm² εc0: Deformación de rotura del hormigón en compresión simple. εc0 : 0.0020

εcu: Deformación de rotura del hormigón en flexión. εcu : 0.0035 Se considera como resistencia de cálculo del hormigón en compresión el

valor:

ck

cd cc

c

f = α ⋅f

γ

αcc: Factor que tiene en cuenta el cansancio del hormigón cuando está sometido a altos niveles de tensión de compresión debido a

cargas de larga duración. αcc : 1.00

fck: Resistencia característica del hormigón. fck : 254.84 kp/cm² γc: Coeficiente de minoración de la resistencia del hormigón. γc : 1.5

(ii) Se adopta el siguiente diagrama de cálculo tensión-deformación del ace-

ro de las armaduras pasivas.

fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 4432.03 kp/cm² εmax: Deformación máxima del acero en tracción. εmax : 0.0100

εcu: Deformación de rotura del hormigón en flexión. εcu : 0.0035 Se considera como resistencia de cálculo del acero el valor:

= γ

yk yd

s

f f

fyk: Resistencia característica de proyecto fyk : 5096.84 kp/cm² γs: Coeficiente parcial de seguridad. γs : 1.15

(e) Se aplican a las resultantes de tensiones en la sección las ecuaciones ge-

nerales de equilibrio de fuerzas y de momentos.

Equilibrio de la sección para los esfuerzos de agotamiento, calculados con las mismas excen- tricidades que los esfuerzos de cálculo pésimos:

Barra Designación Coord. X (mm)

Coord. Y (mm)

σs

(kp/cm²) ε 1 Ø25 -274.5 449.5 +3906.62 +0.00191

6 2 Ø25 -91.5 449.5 +3906.62 +0.00191

6

3 Ø25 91.5 449.5 +3906.62 +0.00191 6 4 Ø25 274.5 449.5 +3906.62 +0.00191

6 5 Ø25 274.5 224.75 -2141.39 -0.001050

6 Ø25 274.5 0 -4432.04 -0.004017

7 Ø25 274.5 -224.75 -4432.04 -0.006983 8 Ø25 274.5 -449.5 -4432.04 -0.009950 9 Ø25 91.5 -449.5 -4432.04 -0.009950 10 Ø25 -91.5 -449.5 -4432.04 -0.009950 11 Ø25 -274.5 -449.5 -4432.04 -0.009950 12 Ø25 -274.5 -224.75 -4432.04 -0.006983 13 Ø25 -274.5 0 -4432.04 -0.004017 14 Ø25 -274.5 224.75 -2141.39 -0.001050

Resultante (t)

e.x (mm)

e.y (mm) Cc 160.31 0 423.02 Cs 76.707 0 449.5

T 195.071 0 -

226.44

= + −

Rd c s

N C C T NRd : 41.946 t

= ⋅ + ⋅ − ⋅

Rd,x c cc,y s cs,y T,y

M C e C e T e

M_Rd,x :

146.46 6 t·m

Rd,y c cc,x s cs,x T,x

M =C ⋅e +C ⋅e −T e⋅ MRd,y : 0.000 t·m

Donde:

Cc: Resultante de compresiones en el hormigón. Cc :

160.31 0 t Cs: Resultante de compresiones en el acero. Cs : 76.707 t

T: Resultante de tracciones en el acero. T :

195.07 1 t ecc: Excentricidad de la resultante de compresiones en el hormigón en la

dirección de los ejes X e Y.

ecc,x : 0.00 mm ecc,y : 423.02 mm ecs: Excentricidad de la resultante de compresiones en el acero en la di-

rección de los ejes X e Y.

ecs,x : 0.00 mm ecs,y : 449.50 mm eT: Excentricidad de la resultante de tracciones en el acero en la dirección

de los ejes X e Y.

eT,x : 0.00 mm eT,y : -226.44 mm εcmax: Deformación de la fibra más comprimida de hormigón. εcmax : 0.0026 εsmax: Deformación de la barra de acero más traccionada. εsmax : 0.0099

σcmax: Tensión de la fibra más comprimida de hormigón. σcmax : 169.90 kp/cm²

σsmax: Tensión de la barra de acero más traccionada. σsmax :

4432.0

4 kp/cm²

Equilibrio de la sección para los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos:

Barra Designación Coord. X (mm)

Coord. Y (mm)

σs

(kp/cm²) ε 1 Ø25 -274.5 449.5 +985.59 +0.00048

3

2 Ø25 -91.5 449.5 +985.59 +0.00048 3 3 Ø25 91.5 449.5 +985.59 +0.00048

3 4 Ø25 274.5 449.5 +985.59 +0.00048

3 5 Ø25 274.5 224.75 +36.3 +0.00001

8

6 Ø25 274.5 0 -912.99 -0.000448

Barra Designación Coord. X (mm)

Coord. Y (mm)

σs

(kp/cm²) ε 7 Ø25 274.5 -224.75 -1862.28 -0.000913 8 Ø25 274.5 -449.5 -2811.56 -0.001379 9 Ø25 91.5 -449.5 -2811.56 -0.001379 10 Ø25 -91.5 -449.5 -2811.56 -0.001379 11 Ø25 -274.5 -449.5 -2811.56 -0.001379 12 Ø25 -274.5 -224.75 -1862.28 -0.000913 13 Ø25 -274.5 0 -912.99 -0.000448 14 Ø25 -274.5 224.75 +36.3 +0.00001

8

Resultante (t)

e.x (mm)

e.y (mm)

Cc 83.131 0 402.8 2 Cs 19.709 0 445.4

4 T 82.452 0 -350.8

ed c s

N =C +C −T Ned : 20.388 t

ed,x c cc,y s cs,y T,y

M =C ⋅e +C ⋅e −T e⋅ Med,x : 71.189 t·m

ed,y c cc,x s cs,x T,x

M =C ⋅e +C ⋅e −T e⋅ Med,y : 0.000 t·m

Donde:

Cc: Resultante de compresiones en el hormigón. Cc : 83.131 t Cs: Resultante de compresiones en el acero. Cs : 19.709 t

T: Resultante de tracciones en el acero. T : 82.452 t

ecc: Excentricidad de la resultante de compresiones en el hormigón en la dirección de los ejes X e Y.

ecc,x : 0.00 mm ecc,y : 402.82 mm ecs: Excentricidad de la resultante de compresiones en el acero en la di-

rección de los ejes X e Y.

ecs,x : 0.00 mm ecs,y : 445.44 mm eT: Excentricidad de la resultante de tracciones en el acero en la dirección

de los ejes X e Y.

eT,x : 0.00 mm eT,y : -350.80 mm εcmax: Deformación de la fibra más comprimida de hormigón. εcmax : 0.0006

ε_smax: Deformación de la barra de acero más traccionada. ε_smax : 0.0014

σcmax: Tensión de la fibra más comprimida de hormigón. σcmax : 85.22 kp/cm²

σsmax: Tensión de la barra de acero más traccionada. σsmax :

2811.5

6 kp/cm²

3.3. Zapata