Lidia A. Juarez RUIZ Estudiante de Posgrado I.T.O. - CIIDIR Oaxaca IPN Oaxaca, México
Valentin J. MORALES Profesor Investigador
CIIDIR Oaxaca I.P.N.
Oaxaca, México.
Tertuliano CABALLERO Director de tesis de posgrado
Profesor Investigador
CIIDIR Oaxaca I.P.N.
Oaxaca, México.
SUMÁRIO
El adobe compactado es un material de construcción alternativo para viviendas, aunque poco conocido y empleado. Se desarrolló un ensaye experimental a flexión lateral con la finalidad de evaluar el incremento en la resistencia mecánica de muretes construidos con adobe compactado, aplicando mallas de acero a los lados del muro (encamizado), sujetas por clavos y anclas de alambrón y recubriendo con mortero cemento-arena. Se probaron dos tipos de refuerzo, uno con malla hexagonal (fy=3100 kg cm-2, abertura 1”) y otro con malla electrosoldada (6x6/10-10);
incluyendo un grupo control sin refuerzo. El ensaye a flexión lateral es indicador de la resistencia del elemento estructural sometido a cargas laterales como las inducidas por sismo. Se diseñó y construyó un dispositivo de prueba para la aplicación de carga lateral y de apoyo, midiendo deformaciones con un sistema de extensómetros. Los resultados indican un incremento en la resistencia, con respecto al grupo testigo: 85% empleando malla hexagonal y 288% empleando malla electrosoldada. Se concluye que el empleo de mallas de acero, como material de refuerzo en muros de adobe compactado sujetos a cargas laterales, incrementa significativamente su resistencia.
INTRODUCCION
El adobe es un material regional, empleado para la construcción de muros en viviendas, sin embargo, es susceptible de sufrir daños originados por sismos si no se confina adecuadamente
[1]. El adobe compactado (estabilizado) es un material alternativo que combina las propiedades del adobe tradicional con la estabilización química del cemento y mecánica de una compactadora manual [2], que se ha empleado en la construcción de viviendas en varias comunidades del estado de Oaxaca, México y en otros estados del país.Por estas razones, el propósito del trabajo de investigación del cual se desprende este estudio experimental, fue conocer y mejorar el comportamiento estructural de la mampostería de adobe compactado mediante su reforzamiento con mallas de acero.
Sobre el reforzamiento de muros de mampostería, Alcocer S. [3] señala que, “desde un punto de vista técnico, el inicio de la rehabilitación esta marcado por la evaluación de la estructura, que persigue identificar las debilidades potenciales de la estructura”; “En general se han sugerido tres filosofías para mejorar el comportamiento de la estructura ante acciones sísmicas: a) incrementar la resistencia, b) aumentar la capacidad de deformación inelástica, o c) aumentar ambas”.
Pineda [4] comenta que “hay que reconocer que la baja resistencia a la tensión de la mampostería limita fuertemente la capacidad de los muros para resistir cargas laterales y que el comportamiento del material es, en si, frágil” y que, “el empleo de refuerzo en la periferia reduce el comportamiento frágil de la mampostería, proporcionando la ductilidad necesaria a los muros”. Una de las técnicas de rehabilitación aplicable a muros de mampostería es el encamisado de muros, que consiste en adosar mallas metálicas al muro, adecuadamente ancladas, recubriéndolas con mortero de cemento o emplear ferrocemento, existiendo a la fecha poca información sobre el desempeño de este último material. “Con esta técnica se pueden esperar incrementos en resistencia, rigidez y capacidad de deformación originales superiores al 50, 20 y 100% respectivamente.” [3].
Para determinar la resistencia de la mampostería de adobe, se deben realizar varios ensayes como son: Resistencia a compresión del mortero, Resistencia a compresión de las piezas de adobe, Resistencia a compresión y a cortante de la mampostería de adobe y también, su resistencia a flexión [5]. Estos ensayes se encuentran normalizados según lo establece el Organismo Nacional de Normalización y Certificación para la Construcción y Edificación (ONNCCE).
“La prueba de flexión en la mampostería de adobe, permite determinar su resistencia ante fuerzas que producen flexión en los muros, como son las de inercia producidas durante un sismo” [6] y el procedimiento de ensaye, se realizó de acuerdo a lo establecido por Hernández B. en su documento Normas de Diseño para la construcción con adobe estabilizado [6].
PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL
En este estudio experimental, el ensaye se realizó sobre muretes de adobe compactado, de longitud igual a un metro entre apoyos y la altura correspondiente a 5 hiladas. El murete se apoyó en sus extremos y se aplicó una carga uniforme en su altura, hasta la falla, debiendo ensayarse un mínimo de 9 muretes [6]. Las mallas de acero seleccionadas se fijaron directamente sobre las caras de los muretes de ensaye y se aplicó mortero de cemento-arena con proporción volumétrica de 1:2.5.
Tipos de refuerzo
De acuerdo con el inciso 2.6 de las Normas Técnicas Complementarias para Diseño y Construcción de Estructuras de Mampostería (NTCM) [7], el refuerzo que se emplee en elementos colocados en el interior y/o exterior del muro, estará constituido por malla de acero que cumpla con las especificaciones dadas en las Normas Mexicanas correspondientes (NMX). En este caso el tipo de acero no difiere del empleado en concreto reforzado.
Los tipos de refuerzo fueron seleccionados tomando en consideración los estudios realizados por otros investigadores para el reforzamiento de viviendas de adobe, principalmente las recomendaciones de Meli [8] y Hernández [9], así como por las características estudiadas en el ferrocemento [10], optando por el empleo de la malla hexagonal galvanizada (malla de gallinero) de 1” y la malla electrosoldada 6x6-10/10, sujetas al muro mediante clavos y anclas de alambrón, según lo establecen las NTCM en sus incisos 3.3.5.3 y 3.3.6, así como las especificaciones para las mallas mencionadas en los incisos 3.3.6.5 y 3.3.6.6.
Diseño experimental
Basados en los estudios realizados por otros autores sobre reforzamiento de muros de mampostería, así como en las NTCM (Capítulo 2 correspondiente a Materiales para mampostería), se realizó el diseño de este experimento, para lo cual se estableció la metodología a seguir de la siguiente forma:
- Elaboración de las piezas de adobe compactado - Determinación de sus características (ensayes) - Selección del tipo de refuerzo
- Construcción de probetas de ensaye (muretes)
- Realización de ensayes en probetas reforzadas y en grupo control - Análisis de resultados
El desarrollo de este estudio experimental fue el siguiente: se caracterizaron las piezas de adobe empleadas en la mampostería, ensayando un total de 90 piezas provenientes de 2 lotes de producción de adobes compactados y se determinaron sus características principales como son: dimensiones, peso volumétrico, absorción, resistencia a la compresión y a la flexión. Posteriormente se construyeron 27 muretes para determinar su resistencia a la flexión lateral, efectuando los ensayes correspondientes en los muretes reforzados (18 probetas) y en el grupo control (9 probetas), registrando los resultados de cada uno de ellos, para proceder a su análisis correspondiente.
Características de los materiales
La determinación de las características de los materiales es muy importante, pues como ya se sabe, la mampostería es un material heterogéneo cuyas características tienen relación directa con las características de los materiales que la componen (Fig. 1). Siendo en este caso:
Fig.1.- Materiales en muros reforzados de adobe
Piezas de adobe
Tomando en consideración que el adobe compactado es un tipo de material cuyas características no están contempladas en las NTCM (inciso 2.1.1) y que el inciso 1.2 de las mismas establece que, “Cualquier otro tipo de piezas, de refuerzo o de modalidad constructiva a base de mampostería deberá ser evaluado según lo establece el Reglamento y el Apéndice Normativo A de estas normas”, se realizó el diseño de muestras de adobe compactado para determinar las características que menciona la Norma Mexicana NMX-C-404-ONNCCE para piezas usadas en mampostería, fabricando piezas macizas de adobes compactados en la máquina manual construida en el CIIDIR (Fig. 2), que cumplen las características descritas en el inciso 2.1.1.1 de las NTCM, empleando material de banco con características areno- arcillosas y cemento para su estabilización.
Figura 2.- Máquina Manual Compactadora de adobe
El índice de calidad más importante de una pieza desde el punto de vista estructural es su resistencia a compresión, determinada mediante el ensaye directo a compresión de la pieza entera o de la mitad de ella [11], aunque estos resultados son estrictamente comparables solo para piezas del mismo tipo y las correlaciones entre este índice y el comportamiento estructural del muro pueden ser distintas para materiales diferentes.
La resistencia a compresión de las piezas se determinó de acuerdo con el ensaye especificado en la norma NMX-C-036. Se ensayaron 18 muestras de 5 piezas cada uno, muestreando un lote por día de producción; se registraron las dimensiones de las piezas y se realizaron las pruebas de peso volumétrico neto, compresión a la primera grieta, compresión a la ruptura, flexión y absorción.
En la Tabla 1 se presenta un resumen de los resultados obtenidos en los ensayes de adobe compactado y de su análisis estadístico.
Tabla 1.- Resumen de resultados de ensayes en piezas y datos estadísticos. RESISTENCIA A COMPRESION Kg/cm2 RESISTENCI A A LA 1a. GRIETA Kg/cm2 RESISTENC IA A FLEXION Kg/cm MATERIAL GEOM ETRIA
LOTE DE PRODUCCION ABSORCION % PESO VOLU
M ETRI C O K G/M 3 MED IA C OEFICIENTE D E VARIACION M E DIA C OEFICIENTE D E VARIACION M E DIA C OEFICIENTE D E VARIACION 1 16.45 1835.91 82.91 30.41 63.58 30.66 6.52 34.00 2 ND 1767.2 101.79 44.76 66.34 50.95 5.23 38.49 ADOBE COMPA CTADO 9x14x28 cm 1,2 1805.4 91.19 40.13 64.79 41.03 5.95 37.2 ND= No determinada
Mortero cemento-arena. Se utilizó Cemento Cruz Azul Tipo II con Puzolana, el cual cumple
con la norma NMX-C-414-ONNCCE para cementos CPP 30 R.
El agregado fino cumple las especificaciones de la norma NMX-C-111. Se empleó arena natural del Río Atoyac, a la que se realizaron las pruebas de Análisis Granulométrico, Pruebas de Humedad, Densidad y Absorción, Peso Volumétrico Seco Suelto y el Peso Volumétrico Seco Compacto.
El agua cumple con las especificaciones de la norma NMX-C-122. La resistencia a compresión del mortero se determinó de acuerdo al ensaye especificado en la norma NMX-C-061.
Acero de refuerzo
El acero de refuerzo cumple los requisitos especificados en el inciso 2.6 de las NTCM.
Malla electrosoldada: Malla de barras de acero soldadas, denominada 6x6/10-10, formando una cuadrícula de 15 cm. por lado, calibre 10 (alambres de 3.43 mm de diámetro y área de 9.23 mm2).
Malla de alambre hexagonal: Galvanizada, comúnmente llamada malla o tela de gallinero, se empleó con una abertura de 1 pulgada, calibre 23, con diámetro del alambre de 0.66 mm y área de 0.341 mm2; su módulo de elasticidad, Es =1’040,000 kg/cm2 y el esfuerzo de fluencia, fy = 3,100 Kg/cm2.
Muretes
Considerando que en el inciso 3.1.6. de las NTCM se mencionan algunas hipótesis para la obtención de resistencias de diseño a flexión, en la que su determinación se efectuará con el
criterio de resistencia a flexocompresión que se especifica para concreto reforzado y que en el inciso 3.1.7. sobre la resistencia de la mampostería a cargas laterales, se establece que la fuerza cortante que toma la mampostería se basa en el esfuerzo cortante resistente de diseño que, en esta Norma se toma igual a la resistencia a compresión diagonal, vm*, se consideró conveniente realizar
el ensaye experimental para determinar la resistencia de muretes a flexión lateral, descrito por el Doctor Hernández Basilio, en las normas de diseño ya mencionadas [6 ] implementando un dispositivo mecánico que permitiera la aplicación uniforme de carga lateral al murete, sin ocasionar fallas locales (fig. 3). Este equipo se diseñó y construyó en el Laboratorio de Materiales de Construcción del CIIDIR Oaxaca, basados en la experiencia del Director del proyecto de investigación y participantes [12], registrando tambien las deformaciones mediante un sistema de extensómetros colocados en los sitios donde se presentan mayores esfuerzos (fig. 4); Consiste en un marco triangular de acero, dentro del cual se ubica el murete sobre uno de los lados y sobre el vértice opuesto a la parte central del murete, se coloca un anillo de carga mediante el cual se aplica la carga que es transmitida por una barra de acero que la distribuye en toda la altura del modelo.
Figura 3.- Dispositivo mecánico para el ensaye a flexión lateral
Se elaboraron tres series de probetas (27 muretes) para determinar la resistencia a flexión; dos series reforzadas y una de control, sin refuerzo, cuyas dimensiones y características se anotaron en las hojas de registro de cada ensaye. Los muretes reforzados fueron recubiertos en sus caras externas con capas de mortero cemento-arena, con espesor promedio de 2 cm. Una serie se reforzó con una malla de gallinero de 1” de abertura, empleando anclajes de clavos de 2 1/2" y otra con malla electrosoldada 6x6-10/10, con anclajes y grapas de alambrón. Los modelos construidos tienen las siguientes dimensiones: 1.20 m. de longitud y 5 hiladas de altura, subdivididos en 3 grupos de 9 muretes, de los cuales 4 muretes fueron construidos con piezas que provenían del lote de producción 1 y 5 muretes con piezas del lote de producción 2. Los modelos fueron levantados en forma continua, junteados con mortero cemento-cal-arena en proporción 1:0.25:2.5, con mezcla elaborada mecánicamente, bajo diseño previo.
Durante el ensaye se produce un estado de esfuerzos a compresión a lo largo de la línea en la cual se aplica la carga, pero al mismo tiempo se produce un estado de esfuerzos de tensión en forma perpendicular a la que se produce la compresión.
Instrumentación
Para aplicar la carga se utilizó un anillo de carga colocado como se muestra en la figura 4 y además, por las características de este ensaye, y para registrar el comportamiento del dispositivo
de ensaye y las deformaciones en el murete, se colocaron 8 micrómetros de 0.001 mm de aproximación.
Figura 4.- Colocación de anillo de carga y micrómetros
Comportamiento
En forma general, los muretes presentaron un incremento significativo en la resistencia a flexión lateral; los muretes reforzados con malla de gallinero (refuerzo 1), lograron soportar una carga promedio a la ruptura de 794.9 kg y los muretes reforzados con malla electrosoldada (refuerzo 2), resistieron una carga promedio de 1669 kg, en contraste con el grupo control (sin refuerzo) que resistió una carga promedio de 430.7 kg (ver figura 5).
0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 1800 2000 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 E N S A Y E S
M uretes sin refuerzo M uretes con refuerzo 1 M uretes con refuerzo 2 P rom = 1669 kg
P rom = 795 kg
P rom = 430 kg
Durante los ensayes se observó que la mayoría de los muros sin refuerzo presentaron agrietamiento vertical en la parte central, que atravesaba las juntas y las piezas; los muros reforzados con malla hexagonal presentaron un comportamiento mas dúctil, aunque al llegar a la carga de ruptura presentaron grietas verticales, llegando a romperse la malla en algunos casos con desprendimiento parcial de aplanados; y en el grupo de muros reforzados con malla electrosoldada, éstos no se colapsaron ni se fracturaron las mallas al llegar a la carga de ruptura, por lo cual el experimento se prolongó incrementando la carga hasta la ruptura de mallas, para observar el agrietamiento que se presentó en el murete.
En la tabla 2 se presentan los datos y las cargas máximas resistentes de los muretes, así como los datos estadísticos descriptivos de cada ensaye. El área sombreada corresponde a los muretes del lote de producción 1; en este caso no se aprecia una diferencia en los valores de carga máxima que resistieron los muretes construidos con piezas tanto del Lote de producción 1 como del Lote de producción 2, para los 3 grupos de probetas ensayados.
Tabla 2.- Cargas máximas soportadas por las 3 series de muretes Refuerzo de malla de
gallinero Refuerzo de malla electrosoldada Sin refuerzo No. Ensaye Carga Kg No. Ensaye Carga Kg No. Ensaye Carga Kg 390 751.58 399 1954.92 381 323.73 391 805.06 400 1767.73 382 350.47 392 559.05 401 1767.73 383 280.94 393 665.31 402 1714.25 384 430.69 394 591.14 403 1628.68 385 444.06 395 805.06 404 1687.51 386 374.53 396 751.58 405 1580.55 387 494.87 397 1179.43 406 1313.14 388 617.88 398 1045.73 407 1607.29 389 559.06
Promedio 794.88 Promedio 1669.09 Promedio 430.69 Desviación
estándar 202.69 Desviación estándar 174.47 Desviación estándar 111.40 Cfte. de
Variación 25.50 Cfte. de Variación 10.45 Cfte. de Variación 25.86 Tabla 3.- Resultados estadísticos con respecto a la capacidad de carga ENSAYE:
RESISTENCIA A FLEXION Media (kg) Desviación Estándar
Coeficiente de
Variación Incremento (%)
SIN REFUERZO 430.69 111.40 25.86 100
CON MALLA DE GALLINERO 794.88 202.69 25.5 185
CON MALLA
En la figura 6 se muestran los resultados de la resistencia a flexión alcanzada por los muretes en cada serie de ensayes, el refuerzo 1 corresponde a la malla hexagonal o de gallinero y el refuerzo 2 corresponde a la malla electrosoldada.
GRAFICA RESISTENCIA A FLEXION
0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00 16.00 18.00 20.00 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 1800 2000 CARGA kg R ESI ST EN C IA k g /c m2
Muretes sin refuerzo Muretes con refuerzo 1 Muretes con refuerzo 2
Fig. 6.- Resistencia a flexión en muretes La resistencia de los muretes se calculó mediante la siguiente ecuación:
ff = 3/2 Pl/ht2 (1)
Donde: P = carga que produjo la falla l = longitud entre apoyos h = altura del murete t = espesor
Tabla 4.- Resultados estadísticos de la resistencia a flexión en muretes ENSAYE:
RESISTENCIA A FLEXION Media (kg/cm2) Desviación Estándar Coeficiente de Variación Incremento (%)
SIN REFUERZO 6.79 1.69 24.94 100
CON MALLA DE GALLINERO 8.05 2.02 25.14 119
CON MALLA ELECTROSOLDADA 16.03 1.88 11.7 236
La resistencia a flexión de los muretes, permite obtener un valor promedio para cada serie (tabla 4), con el cual se determinará el valor de la resistencia nominal de diseño.
Para el cálculo de la Resistencia nominal de diseño se utilizó la siguiente expresión: ff (prom)
f*f = --- (2)
1 + 2.5 C.V.
Donde: ff (prom) = resistencia promedio de la serie (mínimo 9 ensayes)
C.V. = Coeficiente de variación calculado
4.18 4.94 12.40 0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00
SIN R E FU E R ZO C O N M A LLA D E G A LLIN E R O C O N M A LLA
E LE C T R O SO LD A D A
S E R IE S D E M U R E T E S R E SIST E N C IA D E D ISE Ñ O
Fig. 7.- Resistencia de diseño de muretes
DISCUSION
Se considera que los resultados de este trabajo contribuyen al conocimiento del comportamiento de la mampostería de adobe compactado, bajo diversas acciones de carga, incluido el comportamiento ante sismos.
Los resultados indican un incremento significativo en la capacidad de carga de los muretes, con respecto al grupo control, del 85% empleando malla hexagonal y del 288% empleando malla electrosoldada. Así también la resistencia promedio de cada serie con respecto al grupo control, se incrementó en un 19% al emplear malla de gallinero y en un 136% al emplear malla electrosoldada.
Respecto al cálculo de resistencia nominal de diseño, la serie del grupo control tuvo una resistencia de 4.18 kg/cm2, la serie con malla hexagonal 4.94 kg/cm2 (18%)y la serie con malla
electrosoldada 12.40 kg/cm2 (197%), valor que representa un incremento altamente significativo
(Fig. 7).
Hernández B. [6] menciona que de no realizarse el ensaye a flexión lateral, se deberá considerar un valor de diseño de 2.0 kg/cm2 , valor muy conservador si consideramos el obtenido en el grupo
control que corresponde al doble del mismo. Lo cual también permite corroborar la importancia de los valores determinados para los muretes reforzados, principalmente en el grupo reforzado
con malla electrosoldada que indican incrementos de 136% en capacidad de carga de los muretes y 197% en la resistencia nominal de diseño.
Por otra parte, también estos resultados permiten compararlos con los obtenidos en el ensaye a cortante al que se sometieron muretes construidos bajo las mismas condiciones [13], de acuerdo a lo establecido en las Normas Técnicas correspondientes.
Aunque existen procedimientos de refuerzo para incrementar la resistencia de los muros de mampostería de adobe, derivados de estudios realizados por el Dr. Hernández B. en el Instituto de Ingeniería de la UNAM[14] y algunos de estos han sido llevados a la práctica, sin tener conocimiento de su evaluación para comprobar la bondad de la reparación. También existen diversos estudios sobre el comportamiento mecánico de la mampostería no reforzada y confinada, realizados por el Instituto de Ingeniería de la UNAM principalmente, así como de análisis y revisión de muros de mampostería, reportados por la UNAM, la Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural, A.C. y la Fundación ICA [15], y se mencionan algunos estudios realizados en otros países en los cuales existe un sector de la población con bajos niveles de ingreso. Sin embargo, a nivel nacional y regional, sólo existen recomendaciones dadas por la Secretaría de Asentamientos y Obras Públicas, desde 1995, para reparación local de grietas principalmente y en cuanto al encamisado de muros, varios han sido los intentos de evaluación de su contribución a mejorar el comportamiento ante acciones sísmicas realizador por Hernández y otros, 1979; Modena, 1989; Pume, 1989; Tomazevic y Anicic, 1989; Benedeti y otros, 1996, utilizando refuerzo a base de malla electrosoldada y de gallinero de diferentes calibres, según se menciona en el artículo “Rehabilitación de estructuras de mampostería” [15] por lo cual los resultados de esta investigación son importantes al determinar cuantitativamente las ventajas del reforzamiento de muros, mismo que puede aplicarse para reforzar muros de adobe tradicional en México.
CONCLUSIONES
Es importante mencionar que este estudio experimental forma parte del proyecto “LA TECNOLOGIA DEL FERROCEMENTO APLICADA EN EL MEJORAMIENTO ESTRUCTURAL DE MUROS DE ADOBE, COLUMNAS Y VIGAS DE CONCRETO EN VIVIENDAS”, en el cual se experimentó con muretes de adobe compactado siguiendo las recomendaciones de ensayes que señala el Reglamento de Construcciones del Distrito Federal vigente, en su apartado de Muros de Mampostería, para determinar su resistencia a compresión, a cortante y a flexión [12].
Se concluye que el empleo de mallas de acero, como material de refuerzo en muros de adobe compactado sujetos a cargas laterales, incrementa significativamente su resistencia a flexión, sobre todo al usar malla electrosoldada.
Los valores de diseño determinados mediante este ensaye, son superiores a los determinados mediante el ensaye a cortante.
La mampostería de adobe compactado es una alternativa viable para la construcción económica de viviendas, siempre y cuando se cuide la calidad en la fabricación de las piezas y en el mortero utilizado para el junteo.
El reforzamiento de la mampostería de adobe con malla electrosoldada, es lo mas recomendable para la construcción en zonas sísmicas, ya que mejora notablemente su capacidad de carga y su resistencia ante esfuerzos producidos por viento o sismo.
AGRADECIMIENTOS
Por el apoyo financiero otorgado para la realización del proyecto: al Instituto Politécnico Nacional (IPN) a través de la Coordinación General de Postgrado e Investigación (CGPI) y al Sistema de Investigación Benito Juárez (SIBEJ) del CONACyT.
Al Ing. Tobías Jiménez Ruiz por sus valiosas aportaciones y participación en el desarrollo de este estudio experimental y al Ing. Margarito Ortíz Guzmán por su participación en la ejecución de los ensayes.
REFERENCIAS
[1] Ruiz, et al. “Observaciones sobre el comportamiento y diseño de edificaciones de mampostería en zonas sísmicas”, Edificaciones de mampostería para vivienda. Fundación ICA-UNAM. México, 1999.
[2] Jiménez et. al. "Guía para la fabricación de adobe compactado, utilizando máquina manual
construida en el CIIDIR Unidad Oaxaca". Cuaderno de Investigación N° 10 del CIIDIR Oaxaca, IPN., México. 1990
[3] Alcocer S. et.al. “Retrofitting of confined masonry walls with welded wire mesh”.
Proceedings Eleventh World Conference on Earthquake Engineering, No.1471, México,
1996.
[4] Pineda J.A. “Comportamiento ante cargas laterales de muros de mampostería confinada reforzados con malla electrosoldada”. Tesis de Maestría UNAM, México, D.F., 1996 [5] Alcocer S. “Comportamiento sísmico de estructuras de mampostería: una revisión”.
Artículo de estado del arte., XI Congreso Nacional de Ingeniería Sísmica. Vol.I, México. 1997.
[6] Hernández B. O. “Normas de diseño para construcciones a base de adobe estabilizado "Tabicote"”. Vivienda Pueblo, S.A. de C.V. México., 1984.
[7] UNAM- DDF. “Diseño y Construcción de Estructuras de mampostería”, Normas Técnicas
Complementarias del Dpto. del D.F., México, 1988.
[8] Hernández O., et al. “Refuerzo de vivienda rural en zonas sísmicas”. Informe 8167,
Instituto de Ingeniería, UNAM., México., 1979.
[9] Hernández O. “Refuerzo de vivienda económica en zonas sísmicas”. Instituto de Ingeniería, UNAM., México. 1980.
[10] Caballero T. et. al. “Construcciones de Ferrocemento en Obras de Infraestructura Municipal”, Apuntes del Curso Taller Centro de Educación Continua (CEC) Campus Oaxaca I.P.N., México, 2001.
[11] Meli R. “Comportamiento sísmico de muros de mampostería”., Instituto de Ingeniería, UNAM No. 352, México., 2ª. Edición., 1979.
[12] Morales D., V. “Informe Técnico Final del Proyecto de Investigación: El ferrocemento aplicado en el mejoramiento estructural de muros de adobe, vigas y columnas de concreto en viviendas” CGPI 200326. CIIDIR Oaxaca, IPN., México., 2002.
[13] Juárez R., L. “Resultados preliminares de ensayes” Tesis de posgrado: (En revisión).,Instituto Tecnológico de Oaxaca., Oaxaca, México., 2004
[14] Hernández O., Meli R. “Modalidades de refuerzo para mejorar el comportamiento sísmico de muros de mampostería”, Instituto de Ingeniería UNAM No. 382. México., 1976.
[15] “Rehabilitación de estructuras de mampostería”, Edificaciones de mampostería para
