4. ANÁLISIS Y RESULTADOS
4.4. OE3: DETERMINACIÓN DE TIPOS DE FLUJO EN REDES DE
El tipo de régimen de flujo en una sección deformada calculamos con las ecuaciones de Manning, Puede resultar tipo de régimen supercrítico cuando el número Froude es mayor a 1 (F>1), mientras que un régimen critico será cuando el número Froude es igual a 1 (F=1) y cuando el número Froude es menor a 1 (F<1) será un régimen tipo subcrítico, los resultados se presentan a continuación:
Tabla 4.28 Tipo régimen de flujo, tubería PVC DN=10 “, Muestra 1
Carga (KN)
Tirante de flujo (m)
Velocidad sección deformada(m/s)
Área sección deformada
(m2)
Espejo (T) (m)
Número Froude
Tipo régimen de flujo
0.49 0.145 1.227 0.0304 0.2531 1.13 Supercrítico
0.98 0.145 1.196 0.0312 0.2565 1.09 Supercrítico
1.47 0.145 1.159 0.0322 0.2612 1.05 Supercrítico
1.96 0.145 1.127 0.0331 0.2633 1.02 Supercrítico
2.45 0.145 1.081 0.0345 0.2633 0.95 Subcrítico
2.70 0.145 1.057 0.0353 0.2610 0.92 Subcrítico
2.94 0.145 1.039 0.0359 0.2592 0.89 Subcrítico
3.19 0.145 1.017 0.0367 0.2470 0.84 Subcrítico
3.43 0.145 1.003 0.0372 0.2348 0.80 Subcrítico
3.68 0.145 0.995 0.0375 0.2131 0.76 Subcrítico
3.92 0.145 0.992 0.0376 0.1731 0.68 Subcrítico
4.17 0.145 1.003 0.0372 0.1034 0.53 Subcrítico
4.41 0.145 … … … … …
4.90 0.145 … … … … …
Fuente: elaboración propia
La tabla 4.28 nos presentan los tipos de flujo calculadas para cada una de las cargas de aplicación en el ensayo de aplastamiento de tubería para la muestra 1, donde los tirantes de flujo serán constantes para cada carga. Se puede apreciar que para mayores deformaciones el tipo de régimen de flujo tiende ser subcrítico. El tipo de flujo se determinó de acuerdo al número Froude obtenido.
124
Tabla 4.29 Tipo régimen de flujo, tubería PVC DN=10 “, Muestra 2
Carga (KN)
Tirante de flujo (m)
Velocidad sección deformada(m/s)
Área sección deformada
(m2)
Espejo (T) (m)
Número Froude
Tipo régimen de flujo
0.49 0.15 1.123 0.0319 0.2514 1.01 Supercritico
0.98 0.15 1.095 0.0327 0.2553 0.98 Subcritico
1.47 0.15 1.069 0.0335 0.2576 0.95 Subcritico
1.96 0.15 1.041 0.0344 0.2587 0.91 Subcritico
2.21 0.15 1.020 0.0351 0.2555 0.88 Subcritico
2.45 0.15 1.003 0.0357 0.2557 0.86 Subcritico
2.70 0.15 0.970 0.0369 0.2503 0.81 Subcritico
2.94 0.15 0.963 0.0372 0.2477 0.79 Subcritico
3.19 0.15 0.947 0.0378 0.2307 0.75 Subcritico
3.43 0.15 0.935 0.0383 0.2110 0.70 Subcritico
3.68 0.15 0.930 0.0385 0.1875 0.66 Subcritico
3.92 0.15 0.935 0.0383 0.1381 0.57 Subcritico
4.17 0.15 … … … … …
4.41 0.15 … … … … ..
4.66 0.15 … … … … …
4.90 0.15 … … … … …
Fuente: elaboración propia
De manera similar a la primera muestra, La tabla 4.29 nos presentan los tipos de régimen flujo calculadas para cada una de las cargas de aplicación en el ensayo de aplastamiento de tubería para la muestra 2, siendo los tirantes de flujo constantes para cada carga. Se puede apreciar que para mayores deformaciones el tipo de régimen de flujo tiende ser subcrítico, ya que el valor del número Froude resultan menores a 1. El tipo de flujo para cada carga se determinó de acuerdo al número Froude. Los resultados para la muestra 3 se presentan a continuación:
125
Tabla 4.30 Tipo régimen de flujo, tubería PVC DN=10 “, Muestra 3
Carga (KN)
Tirante de flujo
(m)
Velocidad sección deformada(m/s)
Área sección deformada
(m2)
Espejo (T) (m)
Número Froude
Tipo régimen de flujo
0.25 0.15 1.093 0.0314 0.2493 0.98 Subcritico
0.49 0.15 1.076 0.0319 0.2511 0.96 Subcritico
0.74 0.15 1.066 0.0322 0.2521 0.95 Subcritico
0.98 0.15 1.056 0.0325 0.2530 0.94 Subcritico
1.23 0.15 1.040 0.033 0.2547 0.92 Subcritico
1.47 0.15 1.027 0.0334 0.2567 0.91 Subcritico
1.72 0.15 1.012 0.0339 0.2571 0.89 Subcritico
1.96 0.15 0.994 0.0345 0.2581 0.87 Subcritico
2.21 0.15 0.977 0.0351 0.2570 0.84 Subcritico
2.45 0.15 0.958 0.0358 0.2566 0.82 Subcritico
2.94 0.15 0.937 0.0366 0.2548 0.79 Subcritico
3.19 0.15 0.930 0.0369 0.2503 0.77 Subcritico
3.43 0.15 0.915 0.0375 0.2472 0.75 Subcritico
3.68 0.15 0.903 0.038 0.2336 0.71 Subcritico
3.92 0.15 0.880 0.039 0.2376 0.69 Subcritico
4.17 0.15 0.884 0.0388 0.1470 0.55 Subcritico
4.41 0.15 … … … … …
4.66 0.15 … … … … …
4.90 0.15 .. … … … …
Fuente: elaboración propia
De manera similar a la muestra 1 y 2, La tabla 4.30 nos presentan los tipos de régimen flujo calculadas para cada una de las cargas de aplicación en el ensayo de aplastamiento de tubería para la muestra 3, siendo los tirantes de flujo constantes para cada carga. Se puede apreciar que para mayores deformaciones el tipo de régimen de flujo tiende ser subcrítico, ya que el valor del número Froude resultan menores a 1. El tipo de flujo para cada carga se determinó de acuerdo al número Froude.
126 4.5. DISCUSIÓN DE RESULTADOS 4.5.1. Discusión 1:
El cálculo de las deformaciones realizadas en tuberías flexibles de alcantarillado sanitario obtenidas mediante métodos analíticos de los tres puntos de exploración o calicatas fueron los siguientes: para la calicata 1 la deformación vertical es de 2.59%, para la calicata 2 de 2.64% y para la calicata 3 de 1.16% del diámetro de tubería. Estos resultados dependen de varios factores, entre ellos el tipo de suelo, ya que esta influirá directamente en la elección del valor del parámetro conocido como módulo de reacción del suelo, según la tabla 2.10, comúnmente usada en el cálculo de deflexiones, que a la vez este último dependerá del grado de compactación de la zanja.
El tipo de suelo encontrado en la primera calicata es Limo arenoso, mientras que para las calicatas 2 y 3 es Limo arenoso con grava de manera homogénea en toda la altura de relleno de la zanja. Al respecto (Ramirez &
Marriaga, 2003) las deflexiones en la tuberías fundamentalmente dependerán de la rigidez relativa suelo-tubería. Ya que esta al combinarse tienen un comportamiento optimo, al garantizar una buena compactación y la colocación de las mismas teniendo en cuenta las normas pertinentes.
4.5.2. Discusión 2:
La altura de zanja en la determinación de la deflexión vertical producto de carga de relleno y carga vehicular influye directamente en el resultado, ya que para la calicata 1 la altura desde la clave de tubería hasta la superficie es de 1.13m, mientras que para la calicata 2 y 3 es de 1.28 y 1.43m respectivamente, es decir para la calicata 3 el resultado de la carga de relleno es mayor a comparación de la calicatas 1 y 2. Por ende la magnitud de la deflexión dependerá de la altura de relleno, cuanto mayor es esta, mayor también será la deflexión de las tuberías enterradas. Al respecto (Andres B, 2006) menciona de que existe una profundidad optima a la cual las tuberías tienen un buen comportamiento, obteniendo para el caso de tuberías de
127
acero según el modelo elástico de 1.86m, de 2.41m para el modelo elastoplastico y de 2.73m para modelo viscoelastico.
Como también según (Giammarino & Ortuzar, 2005) En la investigación titulada: “Análisis de tuberías enterradas - depósito de gran altura", menciona de que a mayor altura de relleno las deformaciones o deflexiones serán mayores, es así que para el caso de las tuberías de 10cm de diámetro insertas en cover la deflexión es mucho mayor al 7.5% límite para una altura de 80m. pero sin embargo para cargas de hasta 2.6MPa, que inducen curvatura reversa y pandeo local, no se observó la ocurrencia de colapso en las tuberías, por ende los resultados obtenidos en el ensayo de aplastamiento predicen las mismas aseveraciones.
4.5.3. Discusión 3:
El resultado de la deflexión en una tubería flexible, al depender de varios factores de suelo y características propias de la tubería, pueden cambiar en cada punto de exploración de suelo. Asimismo, tenderán a aumentar dichas deflexiones en vías de trafico alto. Como también los resultados dependerán del método de cálculo que se utiliza, ya sea métodos analíticos o a través de ensayos de laboratorios, que son más realistas, estos últimos a comparación de la primera tenderán a ser más costosas ya que se necesitaran equipos de prueba, pero más precisas serán los resultados obtenidos.
Y otro factor importante a tener en cuenta y que influyen en los resultados de la deflexión en tuberías enterradas es el valor del ancho de las zanjas. Al respecto (Andres B, 2006) menciona de que a menores anchos de zanjas las deformaciones resultan ser mayores y dependerá de igual forma según al método a utilizar. Así por ejemplo para un ancho de 1.5m la teoría plástica predice una deformación de 6.8% y para eslastoplastico y viscoelastico de 9.2% y 8.2% respectivamente.
128 CAPÍTULO V 5. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES 5.1. CONCLUSIONES
Las deformaciones o deflexiones resultantes calculadas mediante la aplicación de métodos analíticas en los tres puntos de exploración o calicatas de la red de alcantarillado sanitario ubicados en el distrito de chilca, fueron los siguientes: para la primera calicata la deflexión es de 2.59%, para la segunda de 2.64% y para la tercera calicata de 1.16% del diámetro de tubería. Por ende, los resultados obtenidos se encuentran dentro del intervalo de aceptación según la norma internacional ASTM D3034, que menciona que la máxima deformación para tuberías flexibles enterradas es de 7.5% del diámetro interno de la tubería. Es decir, el comportamiento hidráulico del flujo circulante por dicha tubería no sufrirá inconvenientes.
La velocidad de flujo disminuye en la sección deformada para un tirante igual en la sección circular y sección deformada, producto al incremento de la sección de la tubería al deformarse. Dicha variación de velocidad se ha determinado para los caudales y tirantes resultantes en el cálculo hidráulico para cada punto de investigación. al realizar el cálculo del área bajo los tirantes mencionados notamos que el valor de ésta, en la sección deformada será mayor que en la sección circular no deformado, razón por la cual la velocidad disminuye, siguiendo la ecuación de continuidad. Los resultados del cálculo de velocidad se presentan en las tablas 4.22, 4.23, 4.24.
La cuantificación y variación de los tirantes de flujo por deformación o deflexión de tuberías podemos observar en la tabla 4.25, 4.26 y 4.27.
Llegando a concluir que cuando la tubería experimenta una deformación vertical o deflexión producto de la carga de relleno y carga vehicular, el tirante de flujo se reducirá. Por ende, el comportamiento hidráulico del flujo se verá
129
afectado, es decir, cuando la tubería trabaja a su capacidad máxima de flujo, se presentará saturación en las tuberías y posterior colapso de los buzones.
El tipo de flujo producto a la deformación por las cargas aplicadas en el ensayo de aplastamiento se han determinado para cada carga aplicada y para cada muestra ensayada (tres muestras), asimismo para cada carga se han considerado los tirantes resultantes en cada punto de investigación, para los cuales se han determinado el tipo de régimen de flujo. Donde los resultados se pueden apreciar en la tabla 4.28, 4.29 y 4.30. Para velocidades mínimas o bajas el flujo tenderá hacer subcrítico, ya que el área de la sección de la tubería conforme el tirante de flujo es mayor, aumentará, consecuentemente la velocidad disminuirá (según la ecuación de continuidad) y con esto el Numero Froude resultaran menores a 1, ya que esta depende de la velocidad. Por otro lado, cuando las velocidades aumenten el flujo tendera hacer supercrítico.
5.2. RECOMENDACIONES
La profundidad a la cual se debe instalarse una tubería flexible enterrada es un factor muy importante a tener en cuenta en el diseño, ya que a mayor profundidad las deflexiones serán mayores, pero, por otro lado, la carga proveniente del tráfico vehicular a mayores profundidades no tendrá mayores incidencias en la deflexión de las tuberías. Por ello la altura de excavación de zanja debe ser la adecuada.
A la hora de realizar la compactación de zanja de las redes de alcantarillado sanitario, tener muy en cuenta el grado de compactación, ya que esta deberá ser mayor o igual al 95% del Proctor modificado según estipuladas por las normas técnicas peruanas, para garantizar una buena compactación y un mejor comportamiento suelo-tubería. Con la finalidad de evitar que las tuberías se deformen de manera excesiva.
130
Respecto al ensayo de aplastamiento: A la hora de realizar dicho ensayo, se recomienda tomar varias anotaciones, con el fin de comparar y promediarlos los valores, para así obtener resultados más exactos.
Tener en cuenta otros factores que puedan influir en la deflexión de las tuberías, como, la precipitación e infiltración que suelen ocurrir en épocas de lluvia, ya que el agua al entrar en contacto con el material de relleno compactado hará que dicha compactación pierda su capacidad de soporte.
Se recomienda que el material de compactación en las primeras capas de relleno sea siempre material seleccionado o material propio zarandeado, con la finalidad de evitar que dichas partículas existentes(piedras) dañen las paredes de la tubería, o sean causantes de que ocurra deformaciones por compresión.
Se recomienda realizar las mismas investigaciones para diferentes tipos de suelo, ya que el resultado de la deflexión o deformación de la tubería están en función de tipo de suelo de relleno, según los diferentes métodos analíticos utilizados para calcular dicha deformación.
131
6. REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS
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134
ANEXOS
135
PLANOS
PLANOS DE UBICACIÓN DE LOS TRAMOS Localización regional y provincial:
Localización distrital y ubicación de la investigacion:
136
ESTUDIO DE SUELOS
ENSAYO DE PESO ESPECÍFICO DE SUELO
Imágenes de ensayo de peso específico de suelo
137
CALICATA: C1 FECHA : Oct-19
UBICACIÓN: CHILCA
1 Peso de la muestra gr
2 Peso del balon seco gr
3 Peso de la muestra + peso del balon gr
4 Peso de la muestra + peso del balon+Peso del agua gr
5 Peso del agua gr
6 Peso de la tara gr
7 Peso de la tara + muestra seca gr
8 Peso de la muestra seca gr
9 Volumen del balon gr
10 Gs gr/cm3
278.30 598.90 320.60 500.000
1.12 500.00 189.34 689.34 902.20 212.86 Laboratorio de mecanica de suelos
PESO ESPECÍFICO
PESO ESPECÍFICO-CALICATA 1 PROYECTO: TESIS
138
CALICATA: C2 FECHA : Oct-19
UBICACIÓN: CHILCA
1 Peso de la muestra gr
2 Peso del balon seco gr
3 Peso de la muestra + peso del balón gr
4 Peso de la muestra + peso del balón+Peso del agua gr
5 Peso del agua gr
6 Peso de la tara gr
7 Peso de la tara + muestra seca gr
8 Peso de la muestra seca gr
9 Volúmen del balón gr
10 Gs gr/cm3 1.06
222.78 269.40 563.23 293.83 500.000
500.00 189.34 689.32 912.10 PESO ESPECÍFICO - CALICATA 2
Laboratorio de MECANICA DE suelos PESO ESPECÍFICO
PROYECTO: TESIS
139 PROYECTO: TESIS
CALICATA: C3 FECHA : Oct-19
UBICACIÓN: CHILCA
1 Peso de la muestra gr
2 Peso del balon seco gr
3 Peso de la muestra + peso del balón gr
4 Peso de la muestra + peso del balón+Peso del agua gr
5 Peso del agua gr
6 Peso de la tara gr
7 Peso de la tara + muestra seca gr
8 Peso de la muestra seca gr
9 Volúmen del balón gr
10 Gs gr/cm3
298.50 600.10 301.60 500.000
1.07 500.00 191.20 691.2 908.34 217.14 Laboratorio de mecánica de suelos
PESO ESPECÍFICO
PESO ESPECÍFICO - CALICATA 3
140
ENSAYO DE PROCTOR MODIFICADO
Imágenes de ensayo de proctor modificado
141
FECHA :
Ensayo Nº 1 2 3
Peso del suelo + molde Grs. 10357 10695 10814
Peso del molde Grs. 6226 6226 6226
Peso de la muestra húmeda Grs. 4131 4469 4588
Volúmen del molde c.c. 2197 2197 2197
Densidad húmeda Gr/c.c. 1.88 2.03 2.09
Recipiente N° Nº 21 23 25
Peso muestra húmeda + tara Grs. 387.5 355.2 365.7
Peso muestra seca + tara Grs. 370.42 335.5 341.48
Peso del agua Grs. 17.08 19.7 24.22
Peso de la tara Grs. 70.1 74.9 79.9
Peso de la muestra seca Grs. 300.32 260.6 261.58
Contenido de humedad % 5.69% 7.56% 9.26%
Densidad seca Gr/c.c. 1.78 1.89 1.91
DENS. MAX. = 1.920 Gr./cc HUM. OPT. = 8.70%
8.70% 1.87
8.70% 1.92
8.70% 1.92
4% 1.92
2197 1.94 ENSAYO DE PROCTOR M. CALICATA 1
Laborat orio de m ecánica de suelos
11.32%
1.74 Oct-19
28 330.8 304.3 26.5 70.3 234
4 10480
6226 4254 PROCTOR MODIFICADO
PROYECTO: TESIS CALICATA: C1 UBICACIÓN: CHILCA
(NORMA AASHTO T-180, ASTM D 1557)
1.650 1.700 1.750 1.800 1.850 1.900 1.950 2.000
4.00% 5.00% 6.00% 7.00% 8.00% 9.00% 10.00% 11.00% 12.00%
DENSIDAD SECA
CONTENIDO DE HUMEDAD RELACIÓN HUMEDAD-DENSIDAD
142
FECHA :
Ensayo Nº 1 2 3
Peso del suelo + molde Grs. 10210 10640 10752
Peso del molde Grs. 6226 6226 6226
Peso de la muestra húmeda Grs. 3984 4414 4526
Volúmen del molde c.c. 2197 2197 2197
Densidad húmeda Gr/c.c. 1.81 2.01 2.06
Recipiente N° Nº 22 24 26
Peso muestra húmeda + tara Grs. 390.3 357.2 366.75
Peso muestra seca + tara Grs. 370.3 334.5 338.6
Peso del agua Grs. 20 22.7 28.15
Peso de la tara Grs. 73 67 70.8
Peso de la muestra seca Grs. 297.3 267.5 267.8
Contenido de humedad % 6.73% 8.49% 10.51%
Densidad seca Gr/c.c. 1.70 1.85 1.86
DENS. MAX. = 1.88 Gr./cc HUM. OPT. = 9.60%
9.60% 1.87
9.60% 1.88
9.60% 1.88
4% 1.88
1.76 Oct-19
1.98 30 327.16
299.1 28.06 71.3 ENSAYO DE PROCTOR M. CALICATA 2
4 10567
6226 4341 2197
227.8 12.32%
Laborat orio de m ecánica de suelos
PROCTOR MODIFICADO
(NORMA AASHTO T-180, ASTM D 1557) OBRA: TESIS
CALICATA: C2 UBICACIÓN: CHILCA
1.650 1.700 1.750 1.800 1.850 1.900 1.950 2.000
4.00% 5.00% 6.00% 7.00% 8.00% 9.00% 10.00% 11.00% 12.00% 13.00%
DENSIDAD SECA
CONTENIDO DE HUMEDAD RELACIÓN HUMEDAD-DENSIDAD
143
FECHA :
Ensayo Nº 1 2 3
Peso del suelo + molde Grs. 10354 10798 10903
Peso del molde Grs. 6226 6226 6226
Peso de la muestra húmeda Grs. 4128 4572 4677
Volúmen del molde c.c. 2197 2197 2197
Densidad húmeda Gr/c.c. 1.88 2.08 2.13
Recipiente N° Nº 31 32 34
Peso muestra húmeda + tara Grs. 387.95 355.31 366.55
Peso muestra seca + tara Grs. 372.3 335.56 341.6
Peso del agua Grs. 15.65 19.75 24.95
Peso de la tara Grs. 74.5 68 70.7
Peso de la muestra seca Grs. 297.8 267.56 270.9
Contenido de humedad % 5.26% 7.38% 9.21%
Densidad seca Gr/c.c. 1.79 1.94 1.95
DENS. MAX. = 1.96 Gr./cc HUM. OPT. = 8.40%
8.40% 1.87
8.40% 1.96
8.40% 1.96
4% 1.96
11.65%
1.83 Oct-19
2.05 36 340.5 312.4 28.1 71.1 ENSAYO DE PROCTOR M. CALICATA 3
4 10720
6226 4494 2197 PROCTOR MODIFICADO
241.3 Laboratorio de mecánica de suelos
(NORMA AASHTO T-180, ASTM D 1557) OBRA: TESIS
CALICATA: C3 UBICACIÓN: CHILCA
1.650 1.700 1.750 1.800 1.850 1.900 1.950 2.000
4.00% 5.00% 6.00% 7.00% 8.00% 9.00% 10.00% 11.00% 12.00% 13.00%
DENSIDAD SECA
CONTENIDO DE HUMEDAD RELACIÓN HUMEDAD-DENSIDAD
144
DENSIDAD IN-SITU: MÉTODO DE CONO DE ARENA
Imágenes de ensayo de densidad in-situ
145 FECHA :
A gr 7530
B gr 2618
C gr 4912
D gr 1464
E gr 3448
F gr/cc 1.41
G cc 2445
H gr 4785
I gr 5.00
J gr 4780
K gr 356
L gr 4424
M cc 133
N cc 2312
O gr/cc 1.913
U % 5.40
V gr/cc 1.81
W gr/cc 1.920
X % 94.53
Y % 8.70
Z gr/cc 2.682
DENSIDAD IN - SITU -CALICATA 1 OBRA: TESIS
CALICATA: C1 Oct-19
UBICACIÓN: CHILCA
Laboratorio de mecánica de suelos
Peso de la arena remanente + frasco Peso de la arena empleada (A-B) Peso de la arena en el cono y la placa
Densidad húmeda in situ (L/N) peso de la rena en el hoyo (C-D) Densidad de la arena
Volúmen de hoyo(E/F)
DENSIDAD HÚMEDA
Peso muestra extraida del hoyo + recipientes Peso del recipiente
O.C.H. de Proctor M.
Peso específico de grava
VOLÚMEN DE HOYO Peso de la arena + frasco
CONTENIDO DE HUMEDAD
% de humedad de la muestra
PORCENTAJE DE COMPACTACIÓN Densidad seca in situ (O/(1+(U/100))) M.D.S. de proctor modificado
Porcentaje de compactación (V/W)*100 Peso muestra extraida del hoyo (H-I) Peso de la piedra > de 3/4"
Peso del material < de 3/4"(J-K) Volúmen de la piedra > de 3/4" (K/Z) Volúmen del material < de 3/4"(G-M)
146 FECHA :
A gr 7496
B gr 2898
C gr 4598
D gr 1464
E gr 3134
F gr/cc 1.41
G cc 2223
H gr 4298
I gr 5.00
J gr 4293
K gr 621
L gr 3672
M cc 232
N cc 1991
O gr/cc 1.845
U % 5.00
V gr/cc 1.76
W gr/cc 1.880
X % 93.44
Y % 9.60
Z gr/cc 2.682
CALICATA: C2 Oct-19
UBICACIÓN: CHILCA
Volúmen de hoyo(E/F)
VOLÚMEN DE HOYO Peso de la arena + frasco
Peso de la arena remanente + frasco Peso de la arena empleada (A-B)
DENSIDAD IN - SITU -CALICATA 2 OBRA: TESIS
Laboratorio de mecánica de suelos
Peso de la arena en el cono y la placa peso de la rena en el hoyo (C-D) Densidad de la arena
PORCENTAJE DE COMPACTACIÓN DENSIDAD HÚMEDA
Peso muestra extraida del hoyo + recipientes Peso del recipiente
Peso muestra extraida del hoyo (H-I) Peso de la piedra > de 3/4"
Peso del material < de 3/4"(J-K) Volúmen de la piedra > de 3/4" (K/Z) Volúmen del material < de 3/4"(G-M) Densidad humeda in situ (L/N)
CONTENIDO DE HUMEDAD
% de humedad de la muestra
Densidad seca in situ (O/(1+(U/100))) M.D.S. de proctor modificado
Porcentaje de compactación (V/W)*100 O.C.H. de Proctor M.
Peso específico de grava