DISEÑO ESTRUCTURAL Y ANÁLISIS NO LINEAL DEL EDIFICO
RESIDENCIAL BIN TOWER CALI - COLOMBIA
Revisión del nivel de comportamiento
SEBASTIÁN VARGAS ALEJO COD. 201125334
PROYECTO DE GRADO
MAESTRÍA EN INGENIERÍA ESTRUCTURAL, SISMICA Y DE
MATERIALES
Bogotá D.C. – Colombia Diciembre 2019
_____________________________________________________________________________________ Diciembre 2019 2 CONTENIDO 1. INTRODUCCION ... 6 1.1 OBJETIVO ... 6 1.2 OBJETIVOS ESPECÍFICOS ... 6 1.3 INFORMACIÓN EXISTENTE ... 6 2. ANÁLISIS ESTRUCTURAL ... 7 2.1 DESCRIPCIONDELAESTRUCTURA ... 7
2.2 PROPIEDADESDELOSMATERIALES ... 8
2.3 AVALUO DE CARGAS ... 8
2.3.1 Cargas muertas (D) ... 8
2.3.2 Cargas vivas y de cubierta (L) – (Lr) ... 9
2.3.3 Carga sísmica (E) ... 9
2.3.4 Combinaciones de carga ... 10
2.4 REQUISITOSDEPROTECCIONCONTRAINCENDIOS ... 11
2.5 MODELOCOMPUTACIONALDEANALISIS ... 12
2.5.1 Modos de vibración de la estructura ... 13
2.5.2 Reacciones en la base ... 14
2.5.3 Cortante sísmico ... 14
2.5.4 Índice de estabilidad de piso ... 14
2.5.5 Desplazamientos horizontales ... 15
3. DISEÑO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES ... 16
3.1 SISTEMADEENTREPISO ... 16
3.2 CHEQUEODIAFRAGMADEPISO ... 17
3.3 VIGA AEREA PERIMETRAL ... 18
3.4 COLUMNA TIPO ... 19 3.5 MURO PERIMETRAL ... 20 3.6 CHEQUEODENUDOS ... 21 3.7 CAISSONTIPO ... 21 3.8 VIGASDECIMENTACION ... 23 3.9 MUROSDECONTENCION ... 24
4. REVISIÓN DEL COMPORTAMIENTO NO LINEAL ... 25
4.1 NOLINEALIDADDELOSMATERIALES ... 25
4.2 RIGIDEZ DELAESTRUCTURA ... 26
4.3 FLEXIBILIDADDELACIMENTACIÓN ... 27
4.3.1 Resortes laterales ... 27
4.3.2 Resortes verticales ... 27
4.4 CURVAS DE CAPACIDAD ... 27
4.4.1 Requisitos del análisis no lineal estático ... 29
4.5 PUNTODECOMPORTAMIENTO ... 30
4.6 VERIFICACIONFUERZASENLOSELEMENTOS ... 32
5. CANTIDADES DE OBRA Y PRESUPUESTO ESTIMADO ... 33
6. CONCLUSIONES ... 35 7. BIBLIOGRAFÍA ... ¡ERROR! MARCADOR NO DEFINIDO.
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ÍNDICE DE FIGURAS
FIGURA 2-1PLANTA PISO TIPO ... 7
FIGURA 2-2ESPECTRO ELÁSTICO DE ACELERACIÓN DE DISEÑO ... 10
FIGURA 2-3MODELO TRIDIMENSIONAL DE LA ESTRUCTURA ... 12
FIGURA 2-4MODOS PRINCIPALES DE VIBRACIÓN ... 13
FIGURA 2-5ESTABILIDAD DE PISO ... 14
FIGURA 2-6DERIVAS MÁXIMAS DE LA ESTRUCTURA ... 15
FIGURA 3-1.ANÁLISIS DE VIGUETAS ANTE CARGAS GRAVITACIONALES ... 16
FIGURA 3-2ESFUERZO COMPRESIÓN S11–MAX =0.05F’C ... 17
FIGURA 3-3ESFUERZO COMPRESIÓN S22–0.01F’C ... 17
FIGURA 3-4ENVOLVENTE DE MOMENTOS –MAX(+)=544 KN.M -MIN(-)=-659 KN.M ... 18
FIGURA 3-5ENVOLVENTE DE CORTANTE –MAX(+)=775 KN–MIN(-)=-726 KN ... 18
FIGURA 3-6.COLUMNA C-1-40X120–CUANTÍA 2.7% ... 19
FIGURA 3-7MURO M-1–CUANTÍA 0.008% ... 20
FIGURA 3-8FUERZAS INTERNAS EN CAISSON ... 21
FIGURA 3-9CAISSON CAI-1-CUANTÍA 1% ... 22
FIGURA 3-10MODELO DESARROLLADO ... 23
FIGURA 4-1RÓTULA VIGA CARGUERA ... 25
FIGURA 4-2MODELO FIBRAS MUROS ... 26
FIGURA 4-3CURVA P-Y ... 27
FIGURA 4-4CURVA CAPACIDAD -SENTIDO X ... 28
FIGURA 4-5CURVA DE CAPACIDAD -SENTIDO Y ... 28
FIGURA 4-6VERIFICACIÓN MODOS ALTOS –SENTIDO X ... 29
FIGURA 4-7VERIFICACIÓN MODOS ALTOS –SENTIDO Y ... 29
FIGURA 4-8PUNTO DE COMPORTAMIENTO -SENTIDO X–NO LINEALIDAD MATERIAL ... 30
FIGURA 4-9PUNTO DE COMPORTAMIENTO -SENTIDO X–NO LINEALIDAD MATERIAL + GEOMÉTRICA ... 30
FIGURA 4-10PUNTO DE COMPORTAMIENTO -SENTIDO X–NO LINEALIDAD MATERIAL + GEOMÉTRICA + FLEXIBILIDAD CIMENTACIÓN ... 31
FIGURA 4-11PUNTO DE COMPORTAMIENTO -SENTIDO Y-NO LINEALIDAD MATERIAL ... 31
FIGURA 4-12PUNTO DE COMPORTAMIENTO -SENTIDO Y–NO LINEALIDAD MATERIAL + GEOMÉTRICA ... 31
FIGURA 4-13PUNTO DE COMPORTAMIENTO -SENTIDO Y–NO LINEALIDAD MATERIAL + GEOMÉTRICA + FLEXIBILIDAD CIMENTACIÓN ... 32
FIGURA 4-14CORTANTE EN VIGAS -IS ... 32
FIGURA 4-15CORTANTE EN COLUMNAS -IS ... 33
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ÍNDICE DE TABLAS
TABLA 1-1–INFORMACIÓN RECOPILADA ... 6
TABLA 2-1.CARACTERÍSTICAS DE LA ESTRUCTURA ... 7
TABLA 2-2PROPIEDADES DEL CONCRETO ... 8
TABLA 2-3PROPIEDADES DEL ACERO DE REFUERZO. ... 8
TABLA 2-4CARGA MUERTA SOBRE IMPUESTA ... 9
TABLA 2-5CARGA VIVA ... 9
TABLA 2-6CARACTERÍSTICAS ESPECTROS ELÁSTICOS DE ACELERACIÓN ... 9
TABLA 2-7FACTORES DE REDUCCIÓN DE RESPUESTA SÍSMICA ... 10
TABLA 2-8.COMBINACIONES DE CARGA UTILIZADAS EN EL ANÁLISIS ... 10
TABLA 2-9.REQUISITOS PROTECCIÓN CONTRA INCENDIO ... 11
TABLA 2-10MODELO COMPUTACIONAL ... 12
TABLA 2-11MODOS DE VIBRACIÓN Y PARTICIPACIÓN DE MASA ESTADO ACTUAL ... 13
TABLA 2-12REACCIONES EN LA BASE DE LA ESTRUCTURA ... 14
TABLA 2-13VERIFICACIÓN DEL CORTANTE SÍSMICO ... 14
TABLA 3-1DISEÑO A FLEXIÓN VIGUETA ... 17
TABLA 3-2DISEÑO A CORTANTE VIGUETA ... 17
TABLA 3-3.REQUISITOS DIAFRAGMA DE PISO –CAPITULO C.21.11NSR-10 ... 18
TABLA 3-4DISEÑO DE VIGA ... 18
TABLA 3-5CORTANTE DE PLASTIFICACIÓN ... 20
TABLA 3-6.CAPACIDAD PORTANTE ... 22
TABLA 3-7DISEÑO A FLEXIÓN ... 23
TABLA 3-8DISEÑO A CORTANTE ... 23
TABLA 3-9DISEÑO MUROS DE CONTENCIÓN ... 24
TABLA 4-1RESISTENCIAS ESPERADAS –ASCE41-17 ... 25
TABLA 4-2FACTORES DE FISURACIÓN –ASCE41-17 ... 26
TABLA 4-3PERIODOS DE VIBRACIÓN ... 26
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RESUMEN
El edificio residencial BIN Tower Cali presenta una estructura combinada de quince niveles y un sótano, con una longitud transversal en planta de 20.0 m y una longitudinal de 45.0 m. El uso principal de la estructura está destinado al residencial, sin embargo, en el primer nivel se contará con una zona comercial. La cubierta de la edificación será transitable y albergará las zonas comunes de la torre. La estructura estará cimentada sobre caissons, apoyados en punta entre 15 y 20 m de profundidad. Estos estarán entrelazados mediante vigas de amarre a nivel de los
cabezales. El diseño de los elementos estructurales se basará en un análisis lineal estático de acuerdo con los requerimientos exigidos en el Reglamento Colombiano de Construcción Sismo-Resistente NSR-10 (Ley 400 de 1997), decretos modificatorios vigentes y estudio de
Microzonificación Sísmica de la ciudad de Cali. Asi mismo se realiza un análisis no lineal estático con el fin de verificar el nivel de comportamiento esperado de la estructura de acuerdo con los requerimientos del documento ASCE41-17.
ABSTRACT
The BIN Tower Cali residential building has a combined structure of fifteen levels and a basement, with a transverse length of 20.0 m and a longitudinal length of 45.0 m. The main use of the structure is for residential purposes, however, the first level will have a commercial area. The roof of the building will be passable and will house the common areas of the tower. The structure will be founded on caissons, supported at a depth of 15 to 20 m. These will be interlinked by mooring beams at the level of the caisson headers. The design of the structural elements will be based on a linear static analysis in accordance with the requirements of the Colombian Seismic-Resistant Construction Regulations NSR-10 (Law 400 of 1997), current modification decrees and Seismic Microzoning study of the city of Cali. Likewise, a non-linear static analysis is performed in order to verify the expected level of behavior of the structure according to the requirements of document ASCE41-17.
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1. INTRODUCCION
1.1 OBJETIVO
El objetivo principal del presente informe es mostrar el análisis y diseño estructural del edificio residencial BIN Tower ubicado en la ciudad de Cali. Lo anterior con base en las exigencias del Reglamento Colombiano de Construcción Sismo-Resistente NSR-10 (Ley 400 de 1997), decretos modificatorios vigentes y estudio de Microzonificación Sísmica de la ciudad de Cali. Asi mismo se realiza un análisis no lineal estático con el fin de verificar el nivel de
comportamiento esperado de la estructura de acuerdo con los requerimientos del documento ASCE41-17.
1.2 OBJETIVOS ESPECÍFICOS
Los objetivos específicos del presente informe son los siguientes:
• Adelantar toda la recopilación de la información existente, planos arquitectónicos, estudios de suelos, y en general toda la información disponible para realizar el diseño de los
elementos estructurales.
• Realizar el avalúo de las cargas gravitacionales y sísmicas de acuerdo con los parámetros definidos en los Títulos A y B de la NSR-10 y el estudio de Microzonificación Sísmica de la ciudad de Cali
• Realizar el análisis estructural basado en los diseños arquitectónicos definitivos, se realizará la modelación y el análisis de la estructura. Se desarrollarán modelos elásticos de análisis para diferentes consideraciones de carga. Se estudiará el comportamiento dinámico de la estructura, el cual se analizará con el método de la respuesta dinámica espectral por superposición modal.
• Verificar los desplazamientos y derivas máximas a la luz de los límites establecidos en el Titulo A de la NSR-10 y demás normativas vigentes.
• Diseño de elementos estructurales que conforman la estructura. El diseño de los elementos estructurales se realizará siguiendo las exigencias del Reglamento Colombiano de
Construcción Sismo Resistente - NSR 10.
• Verificación del nivel de comportamiento general de la estructura mediante el desarrollo de un análisis no lineal estático, de acuerdo con el documento ASCE41-17.
1.3 INFORMACIÓN EXISTENTE
Para realizar el presente estudio se cuenta con la siguiente información recopilada; ver Tabla 1-1. Tabla 1-1 Información recopilada
ID Contenido Autor Formato Fecha de entrega
1 Planos arquitectónicos definitivos - .dwg 30/ene/2019
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2. ANÁLISIS ESTRUCTURAL
2.1 DESCRIPCION DE LA ESTRUCTURA
En la Tabla 2-1 se presentan las características generales de la estructura bajo estudio. Tabla 2-1 Características de la estructura
Carcaterística Valor
Número de pisos 15 + 1 sótanos + cubierta
Altura total N.E.+46.50 m
Altura entre piso 3.0 m
Profundidad sótanos N.E.-4.5 m
Sistema estructural Combinado (Muros concreto DES + Pórticos concreto DES)
Cimentación Vigas de amarre - Caissons
Sistema de piso Placa aligerada en una dirección
Cubierta Placa aligerada en una dirección
Luz máxima 7.5 m
Particiones Livianas
En razón a la ubicación del proyecto y al encontrarse en zona de amenaza sísmica alta el detallamiento de los elementos estructurales corresponderá a un nivel de disipación de energía especial (DES), según los requerimientos establecidos en la NSR-10. La planta de un piso típico se presenta en la Figura 2-1.
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2.2 PROPIEDADES DE LOS MATERIALES
En la Tabla 2-2 y Tabla 2-3 se presentan las características de los materiales utilizados en el análisis de la estructura de la edificación.
Tabla 2-2 Propiedades del concreto
Tipo de elemento Resistencia a la
compresión - f'c [MPa] Módulo de elasticidad – E [MPa] Relación de Poisson [-] Densidad [Kg/m ³]
Caissons 28 MPa 24870 MPa 0.2 2400
Vigas de cimentación 28 MPa 24870 MPa 0.2 2400
Muros de contención 28 MPa 24870 MPa 0.2 2400
Columnas y pantallas 28 MPa 24870 MPa 0.2 2400
Vigas y viguetas de entrepiso 21 MPa 21500 MPa 0.2 2400
Placas en entrepiso 21 MPa 21500 MPa 0.2 2400
Tabla 2-3 Propiedades del acero de refuerzo.
Propiedad Valor
Resistencia a la fluencia [Fy] 420 MPa
Módulo de elasticidad [E] 200000 MPa
Relación de Poisson [v] 0.3
Densidad [-] 7850 kg/m³
NOTA: El contratista encargado de la construcción de la torre deberá garantizar los valores de
resistencia especificados anteriormente. Asi mismo se deberá llevar el respectivo control de ensayos de materiales empleados en obra de acuerdo con los requerimientos de la NSR-10.
2.3 AVALUO DE CARGAS
Para el análisis y diseño de la estructura se consideran los efectos de las cargas
gravitacionales generados por las cargas muertas y vivas que actúan sobre los elementos junto con la carga sísmica propia de la zona de construcción, según los requerimientos del Título A y B de la NSR-10.
2.3.1 Cargas muertas (D)
La carga muerta se ha clasificado de acuerdo con su aplicación, siguiendo los parámetros presentados en la NSR-10, como se explica a continuación:
i. Peso Propio (PP): Está representado por el peso de todos los elementos considerados en
la modelación, tales como vigas, columnas, pantallas. Está es evaluada por el programa de análisis según las propiedades geométricas y densidades de los materiales descritos.
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ii. Cargas muertas adicionales (Di): Corresponden el peso de todos los elementos y
materiales de construcción incorporados a la edificación y que son permanentemente soportados por los elementos estructurales. Para el presente caso se utilizaron las siguientes cargas muertas sobre impuestas. Ver Tabla 2-4
Tabla 2-4 Carga muerta sobre impuesta
Ítem Unidad Valor
Acabado de piso kg/m2 80
Cielo raso kg/m2 50
Instalaciones y ductos mecánicos kg/m2 50
Muros divisorios livianos kg/m2 114
Sistema de piso kg/m2 333
Aligeramiento kg/m2 15
Total kg/m2 642
2.3.2 Cargas vivas y de cubierta (L) – (Lr)
Son las debidas al uso y ocupación de la edificación, incluyendo cargas debidas a objetos móviles y particiones que se pueden cambiar de sitio. Se clasifican de acuerdo con el elemento estructural al cual va a ser asignada, según la Tabla B.4.2.1-2 de la NSR-10. Ver Tabla 2-5.
Tabla 2-5 Carga viva
Uso Unidad Valor
Comercial kg/m2 500
Escaleras y corredores kg/m2 300
Residencial kg/m2 180
Parqueadero kg/m2 600
Zonas comunes kg/m2 500
2.3.3 Carga sísmica (E)
Para el análisis sísmico de la estructura se utiliza el Espectro Elástico de Aceleraciones de Diseño como se estipula en el Titulo A.12 de la NSR-10. En la Tabla 2-6 se presentan los parámetros correspondientes al espectro de aceleraciones, tomados de la Microzonificación Sísmica de Cali. Ver Tabla 2-6.
Tabla 2-6 Características Espectros Elásticos de Aceleración
Característica Valor
Ciudad Cali
Nivel amenaza Alta
Tipo uso Ocupación
especial
Grupo uso II
Coeficiente de
Importancia (I) 1.1
Zona
Microzonificación Zona 4A: Abanico medio Espectro Elástico de Diseño Coeficiente aceleración (Am) 0.33 g Aceleración (Sm) 0.75 g Periodo inicial (To) 0.20 s Periodo corto (Tc) 0.75 s Periodo largo (TL) 2.00 s
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La Figura 2-2 presenta el espectro elástico de aceleraciones para un amortiguamiento del 5%, obtenido para el análisis sísmico.
Figura 2-2 Espectro Elástico de Aceleración de Diseño
El factor de reducción de respuesta sísmica se determinó con base en la NSR-10, Tabla A.3-3. A continuación se presentan los valores tomanos. Ver Tabla 2-7.
Tabla 2-7 Factores de reducción de respuesta sísmica
Sistema estructural R0 ᶲa ᶲp ᶲr R
Pórtico en concreto resistente a momento (DES) 7.0 1.0 0.9 1.0 6.30
Muros en concreto reforzado (DES) 7.0 1.0 0.9 1.0 6.30
Para la fuerza sísmica se considera efectos de ortogonalidad. La masa sísmica se consideró como la suma de la carga muerta total (D).
2.3.4 Combinaciones de carga
Para el análisis y diseño de los elementos estructurales se utilizan las combinaciones de carga definidas por la NSR-10, presentadas en la Tabla 2-8.
Tabla 2-8. Combinaciones de carga utilizadas en el análisis
ID Combinación Descripción
Derivas X Fx Chequeo desplazamientos y/o derivas
Derivas Y Fy Chequeo desplazamientos y/o derivas
Fuerzas X Ex = Fx/Rx Fuerza sísmica de diseño
Fuerzas Y Ey = Fy/Ry Fuerza sísmica de diseño
ELU 1 1.4 D Combinación de diseño
0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 Sa [g ] Periodo [s] MZSC Cali 2002
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ID Combinación Descripción
ELU 2 1.2 D + 1.6 L + 0.5 Lr Combinación de diseño
ELU 3 1.2 D + 1.6 Lr Combinación de diseño
ELU 4 1.2 D + 1.0 L + 0.5 Lr Combinación de diseño
ELU 5A 1.2 D +1.0 L ± 1.0 Ex ± 0.3 Ey Combinación de diseño
ELU 5B 1.2 D + 1.0 L ± 0.3 Ex ± 1.0 Ey Combinación de diseño
ELU 6 0.9 D Combinación de diseño
ELU 7A 0.9 D ± 1.0 Ex ± 0.3 Ey Combinación de diseño
ELU 7B 0.9 D ± 1.00 Ey ± 0.3 Ex Combinación de diseño
ELS 1 D + Lu Chequeo esfuerzos en el terreno
ELS 2 D + 0.7 (Ex + 0.3 Ey) Chequeo esfuerzos en el terreno
ELS 2b D + 0.7 (Ey + 0.3 Ex) Chequeo esfuerzos en el terreno
ELS 3 D + 0.75 (0.7 (Ex + 0.3 Ey)) + 0.75 Lu + 0.75 Lr Chequeo esfuerzos en el terreno
ELS 3b D + 0.75 (0.7 (Ey + 0.3 Ex)) + 0.75 Lu + 0.75 Lr Chequeo esfuerzos en el terreno
ELS 4 0.6 D + 0.7 (Ex + 0.3 Ey) Chequeo esfuerzos en el terreno
ELS 4b 0.6 D + 0.7 (Ey + 0.3 Ex) Chequeo esfuerzos en el terreno
2.4 REQUISITOS DE PROTECCION CONTRA INCENDIOS
De acuerdo con el Titulo J de la NSR-10 se establecen los requisitos mínimos a cumplir en los elementos estructurales para protección contra incendios. En la siguiente tabla se presenta la clasificación y requerimientos de acuerdo con el uso e importancia de la estructura. Ver Tabla 2-9.
Tabla 2-9. Requisitos protección contra incendio
Grupo uso Grupo ocupación Categoría de riesgo Resistencia al fuego
II R-2 II 1.5 Horas
Elemento Dimensión mínima [mm] Recubrimiento mínimo [mm]
Vigas - 20
Columnas 230 20
Muros 110 20
En razón a que los recubrimientos requeridos en el Capítulo C.7.7 de la NSR-10 para elementos en concreto reforzado expuestos a la intemperie y las dimensiones mínimas de
columnas y muros solicitadas por el Capitulo C.21 son mayores a las requeridas por el análisis de protección contra incendios dichos requerimientos se encuentran contemplados e incluidos dentro de la metodología de diseño.
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2.5 MODELO COMPUTACIONAL DE ANALISIS
Se realizó un modelo computacional para la evaluación del comportamiento estructural de la torre respecto a las diferentes solicitaciones de cargas actuantes. El modelo desarrollado es un modelo elástico-lineal de la estructura, desarrollado en el software ETABS2016. La Figura 2-3 presenta las diferentes vistas del modelo computacional desarrollado. Las consideraciones básicas para la modelación fueron las siguientes. Ver Tabla 2-10.
Tabla 2-10 Modelo computacional
Consideración Descripción
1 La estructura se encuentra empotrada en la base.
2 La modelación de los elementos estructurales se hizo mediante elementos finitos tipo columnas y vigas, y shell-thick para las pantallas y muros de contención. frame para
3 El comportamiento del material estructural se considera elástico-lineal.
4 Las propiedades de los materiales empleados son las descritas anteriormente.
5 La asignación de masas se hizo de acuerdo a la carga de los elementos propios de la estructura y
cargas muertas sobre impuestas.
6 Se consideró la conformación de diafragma rígido en cada piso.
7 Excentricidad accidental del 5% del centro masa respecto al centro de rigidez.
8 Análisis modal espectral elástico siguiendo los requisitos de la NSR-10, Titulo A.
(a) (b)
Figura 2-3 Modelo tridimensional de la estructura
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2.5.1 Modos de vibración de la estructura
Con base en los resultados del modelo computacional se tiene que con 50 modos de vibración se alcanza una participación de la masa total del 99.9% tanto en la dirección X como en la
dirección Y. El peso total, W, es de 122668 kN, junto con una masa total, M, de 12266.8 Ton. En la Figura 2-4 se presenta la deformada de los principales modos de vibración de la estructura.
(a) (b)
Figura 2-4 Modos principales de vibración
(a) Modo principal en X - T = 1.70 s (b) Modo principal en Y - T = 1.39 s
En la Tabla 2-11 se presentan los modos de mayor participación de masa de cada una de las direcciones analizadas.
Tabla 2-11 Modos de vibración y participación de masa estado actual
Modo Periodo [s] Frecuencia [Hz] Participación X [%] Participación Y [%]
1 1.70 0.59 66.1 1.3 2 1.40 0.72 1.3 66.3 3 1.03 0.97 0.0 0.4 4 0.41 2.42 8.4 6.2 5 0.40 2.51 6.7 7.5 6 0.28 3.55 0.0 0.6 7 0.19 5.38 0.1 5.3 8 0.17 5.92 5.4 0.1 9 0.12 8.06 0.0 0.4 10 0.11 9.17 0.0 2.9 Suma 88.0 91.0
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2.5.2 Reacciones en la base
En la Tabla 2-12 se presentan las reacciones para los diferentes casos de carga. Tabla 2-12 Reacciones en la base de la estructura
Caso de carga Reacciones Ux [kN] [kN] Uy Uz [kN] Mx [kN.m] My [kN.m] Mz [kN.m] PP 0 0 74050 575393 -1679815 0 D 0 0 123154 969446 -2783596 0 L 0 0 24006 192648 -539627 0 Fx 39541 7895 0 249476 1289859 340545 Fy 8379 48527 0 1668059 266224 1312016
De acuerdo a los resultados obtenidos las fuerzas debidas a solicitaciones sísmicas controlan el comportamiento de la estructura ante fuerzas horizontales.
2.5.3 Cortante sísmico
La Tabla 2-13 presenta la verificación del cortante sísmico para la estructura en cada una de las direcciones de análisis.
Tabla 2-13 Verificación del cortante sísmico
Dirección
F.H.E. Dinámico Espectral T [s] Sa [g] V [kN] T[s] V [kN] F.C. [90%]
X 1.24 0.50 61143 1.70 39541 1.39
Y 1.24 0.50 61143 1.39 48527 1.13
2.5.4 Índice de estabilidad de piso
En la siguiente figura se presentan el indice de estabilidad de piso, de acuerdo con lo provisto en el capitulo A.6 de la NSR-10. Como se observa dicho indice es menor al 10%, por tanto, no se considerá relevante la inclusión de efectos P-Delta en el modelo computacional. Ver Figura 2-5.
Figura 2-5 Estabilidad de piso
0 3 6 9 12 15 0.00% 0.05% 0.10% 0.15% 0.20% 0.25% 0.30% Pi so Índice de estabilidad
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2.5.5 Desplazamientos horizontales
Se considera un límite de deriva máxima del 1.0 % como se establece en el capitulo A.6 de la NSR-10. En la Figura 2-6 se presentan las derivas máximas de entrepiso debidas a la fuerza sísmica en cada una de las direcciones principales, X y Y. El análisis se realiza para secciones de elementos completas e inercias sin fisurar.
Figura 2-6 Derivas máximas de la estructura
0 3 6 9 12 15 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 Pi so Deriva [%]
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3. DISEÑO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES
A continuación, se presentan los resultados del diseño estructural para cada uno de los elementos que conforman la estructura de la torre.
3.1 SISTEMA DE ENTREPISO
La losa aligerada en una dirección se diseña ante cargas gravitacionales bajo las combinaciones descritas anteriormente. Para tal fin se analiza un tramo representativo de
viguetas con luces típicas del proyecto. Se modela en el programa SAP2000 la continuidad de las viguetas con el fin de obtener las fuerzas internas en los elementos. Ver Figura 3-1.
(a) Modelo de vigueta típica
(b) Carga distribuida - 1.2D+1.6L =12.17 kN/m
(c) Fuerzas internas – Cortante máximo = 43 kN
(d) Fuerzas internas – Momento max(+) = 35 kN.m – Momento max (-) = 52 kN.m
Figura 3-1 Análisis de viguetas ante cargas gravitacionales
A partir de las fuerzas internas obtenidas, se diseña la sección para resistir las demandas de acuerdo con los requisitos de los capítulos C.10 y C.11 de la NSR-10. En las siguientes tablas se presentan los resultados. Var Tabla 3-1 y Tabla 3-2.
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Tabla 3-1 Diseño a flexión vigueta
Vigueta Refuerzo ΦMn [kN/m] Mu [kN/m] IS Recubrimiento min [mm]
VT-15x50 2 No. 5 sup/inf 62.8 52.0 0.82 40
Tabla 3-2 Diseño a cortante vigueta
Vigueta Refuerzo ΦVc [kN] ΦVs[kN] ΦVn [kN] [kN] Vu IS Recubrimiento min [mm]
VT-15x50 E. No.3 @ .15 35.9 122.7 158.6 43.0 0.27 40
3.2 CHEQUEO DIAFRAGMA DE PISO
Con el fin de determinar las fuerzas actuantes en los diafragmas de piso, se genera un modelo computacional paralelo en donde se modela la edificación sin la suposición de diafragma rígido generado a partir de un constraint. Para este caso se libera dicho constraint y se obtienen las fuerzas actuantes debidas a las cargas gravitacionales y sísmicas mayoradas. En la siguiente figura se presentan los resultados. Ver Figura 3-2 y Figura 3-3.
Figura 3-2 Esfuerzo compresión S11 – Max = 0.05f’c
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Tabla 3-3. Requisitos diafragma de piso – Capitulo C.21.11 NSR-10
Sección Descripción Valor mínimo Valor real Cumple
C.7.12 Cuantía mínima 0.0018 0.0026 – Malla 6 mm @.15 Ok
C.21.11.6 Espesor mínimo sist. aligerado 50 mm 50 mm Ok
C.21.11.7 Separación máxima 250 mm 150 mm Ok
Sección Descripción Capacidad Demanda IS
C.21.11.7 Esfuerzo compresión 0.2f’c (límite) 0.05f’c 0.25
C.21.11.8 Resistencia a flexión 2.76 kN.m/m 2.15 kN.m/m 0.78
C.21.11.9 Resistencia a corte 29.2 kN/m 7.48 kN/m 0.26
Como se observa, la capacidad del diafragma es suficiente ante las fuerzas inducidas por las cargas actuantes. Para el diseño del mismo se tuvieron en cuenta las consideraciones del capítulo C.21.11 de la NSR-10.
3.3 VIGA AEREA PERIMETRAL
El diseño de vigas se realiza de acuerdo con los capítulos C.10 y C.21.5. Las fuerzas internas de los elementos viga se obtiene del modelo computacional. A continuación, se presenta el diseño de una viga perimetral lo cual enlaza tres muros de la estructura. Para este elemento no se requiere refuerzo diagonal, viga de acople, en razón a que la relación entre la luz libre, 2.60 m, y la altura del elemento, 0.70 m, es inferior a 4. La sección de la viga es de 0.40x0.70 m, ver despiece VTIPICA. Ver Figura 3-4, Figura 3-5 y Tabla 3-4.
Figura 3-4 Envolvente de momentos – Max(+)= 544 kN.m - Min(-)= -659 kN.m
Figura 3-5 Envolvente de cortante – Max(+) = 775 kN – Min(-)= -726 kN
Tabla 3-4 Diseño de viga
Tramo L/3 2L/3 L L/3 2L/3 L L/3 2L/3 L L/3 2L/3 L L/3 2L/3 L Refuerzo Superior Asreq 648 648 2099 4287 1626 4031 1963 632 2041 4162 1555 4012 1975 613 613 Cantidad 4 4 8 8 8 8 8 4 4 8 8 8 8 4 4 Barra 6 6 7 7 7 7 7 6 6 7 7 7 7 6 6 Asreal 1140 1140 4054 4054 4054 4054 4054 1140 1140 4054 4054 4054 4054 1140 1140 Cumple 1.8 1.8 1.9 0.9 2.5 1.0 2.1 1.8 0.6 1.0 2.6 1.0 2.1 1.9 1.9 ρ 0.004 0.004 0.012 0.012 0.012 0.012 0.012 0.004 0.004 0.012 0.012 0.012 0.012 0.004 0.004
_____________________________________________________________________________________ Diciembre 2019 19 Tramo L/3 2L/3 L L/3 2L/3 L L/3 2L/3 L L/3 2L/3 L L/3 2L/3 L Mpr- [kN.m] 333 333 979 979 979 979 979 333 333 979 979 979 979 333 333 Refuerzo Inferior Asreq 648 648 1884 3935 1703 4118 2005 632 1900 3905 1662 4009 1927 613 613 Cantidad 4 4 8 8 8 8 8 4 4 8 8 8 8 4 4 Barra 6 6 7 7 7 7 7 6 7 7 7 7 7 6 6 Asreal 1140 1140 4054 4054 4054 4054 4054 1140 2027 4054 4054 4054 4054 1140 1140 Cumple 1.8 1.8 2.2 1.0 2.4 1.0 2.0 1.8 1.1 1.0 2.4 1.0 2.1 1.9 1.9 ρ 0.004 0.004 0.012 0.012 0.012 0.012 0.012 0.004 0.007 0.012 0.012 0.012 0.012 0.004 0.004 Mpr+ [kN.m] 333 333 779 779 779 779 779 333 561 779 779 779 779 333 333 Cortante Ve [kN] - - - -65 - 24 - - - -60 - 27 - - - Vu [kN] - - - 818 - 777 - - - 813 - 780 - - - Vs [kN] - - - 1053 - 1053 - - - 1053 - 1053 - - - IS [-] - - - 0.78 - 0.74 - - - 0.77 - 0.74 - - -
Se cumplen los criterios de cortante del capitulo C.21.5.3. Así mismo se confina toda la longitud libre de las vigas con estribos separados cada 7.5 cm en razón a la existencia de
traslapos y la magnitud del cortante de plastificación. En zonas de confinamiento la resistencia a cortante aportada por el concreto se desprecia.
3.4 COLUMNA TIPO
Para el diseño de las columnas en concreto reforzado se generan los diagramas de interacción correspondientes, en donde se evalúa la capacidad de los elementos ante las solicitaciones de carga gravitacional y sísmica. Así mismo se consideran los requisitos de detallamiento y diseño mencionados en el capítulo C.21.6 de la NSR-10. El esfuerzo máximo asociado a la carga axial es de 0.4f´c. En la siguiente figura se presentan los resultados. Ver despiece columna C-1. Ver Figura 3-6.
(a) Eje fuerte (b) Eje débil
Figura 3-6 Columna C-1 - 40x120 – Cuantía 2.7%
El diseño a cortante se realiza de acuerdo con los requisitos definidos en NSR-10 C.21.6.5. La sección se confina a lo largo de toda su altura con estribo No. 4 y 3 ganchos adicionales No. 4, con separaciones verticales máximas de 10 cm. Ver despiece columna C-1. Ver Tabla 3-5.
-8000 -6000 -4000 -2000 0 2000 4000 6000 8000 10000 -3000 -2000 -1000 0 1000 2000 3000 Ca rg a ax ia l [ kN] Momento flector [kN.m] M3+ M3- Sx Sy Grav -8000 -6000 -4000 -2000 0 2000 4000 6000 8000 10000 -1000 -500 0 500 1000 Ca rg a ax ia l [ kN] Momento flector [kN.m] M2+ M2- Sx Sy Grav
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Tabla 3-5 Cortante de plastificación
Parámetro Valor Parámetro Valor IS
Ln [m] 2.5 Ve 3 [kN] 2298 Mpr 3 [kN.m] 2873 Ve 4 [kN] 2298 Mpr 4 [kN.m] 2873 ΦVs [kN] 2693 0.85
3.5 MURO PERIMETRAL
Para el diseño de los muros en concreto reforzado se generan los diagramas de interacción correspondientes, en donde se evalúa la capacidad de los elementos ante las solicitaciones de carga gravitacional y sísmica. Así mismo se consideran los requisitos de detallamiento y diseño mencionados en el Titulo C.21.9 de la NSR-10. En la siguiente figura se presentan los resultados. Ver Figura 3-7 Muro M-1 – Cuantía 0.008%.
(a) Eje fuerte (b) Eje débil
Figura 3-7 Muro M-1 – Cuantía 0.008%
Adicionalmente se comprueba el requerimiento de elementos de borde, estableciendo la profundidad del eje neutro y comparando con los valores limite de l NSR-10. Por tanto,
𝐶𝑚𝑎𝑥 = 𝐴𝑠𝐹𝑦 + 𝑃𝑢𝑚𝑎𝑥, 𝑃𝑢𝑚𝑎𝑥 = 12476 𝑘𝑁 𝐶𝑚𝑎𝑥 = 20876 𝑘𝑁 𝑎 = 𝐶𝑚𝑎𝑥 0.85𝑓′𝑐𝑏 𝑎 = 2.43 𝐶 =𝑎 𝛽 𝐶 = 1.57 𝐶𝑙𝑖𝑚 = 𝑙 600 B𝑑𝑢ℎ𝑤F 𝐶𝑙𝑖𝑚 = 1.56
Por tanto, se requieren elementos de borde, con una longitud mínima de 0.8 y un ancho de 0.30 m de acuerdo con C.21.9. Dichos elementos se extienden en toda la altura del muro con el fin de cumplir los requerimientos de C.21.9.6. Ver despiece muro M-1.
-10000 -5000 0 5000 10000 15000 20000 25000 30000 35000 -40000 -20000 0 20000 40000 Car ga ax ial [k N ] Momento flector [kN.m] M3+ M3- Sx Sy Grav -10000 -5000 0 5000 10000 15000 20000 25000 30000 35000 -3000 -2000 -1000 0 1000 2000 3000 Car ga ax ial [k N ] Momento flector [kN.m] M2+ M2- Sx Sy Grav
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3.6 CHEQUEO DE NUDOS
El diseño de los nudos se realiza de acuerdo con el capítulo C.21.7 y utilizando los momentos probables junto con cortantes de plastificación desarrollados en vigas. La fuerza actuante se calcula siguiendo la metodología propuesta por Moehle 2014,
𝑉𝑐𝑜𝑙 = 1 𝑙𝑐I𝑀𝑏1 + 𝑀𝑏2 + (𝑉𝑏1 + 𝑉𝑏2) ℎ𝑐 2M 𝑉𝑐𝑜𝑙 = 346 𝑘𝑁 𝑉𝑢 = 𝑇 + 𝐶 − 𝑉𝑐𝑜𝑙 𝑉𝑢 = 1987 𝑘𝑁
La resistencia en el nudo, en donde llegan viga a sus 4 caras, se calcula mediante,
𝑉𝑛 = 1.7R𝑓′𝑐𝐴𝑖 𝑉𝑛 = 2158 𝑘𝑁
Por tanto el nudo está en la capacidad de desarrollar las fuerzas de los elementos columna y viga.
3.7 CAISSON TIPO
Para el diseño de los caissons en concreto reforzado se generan los diagramas de interacción correspondientes, en donde se evalúa la capacidad de los elementos ante las solicitaciones de carga gravitacional y sísmica. Las fuerzas a lo largo del caisson se obtienen a partir de la elaboración de curvas P-y, suponiendo un estrato de suelo correspondiente. Mediante dichas curvas se modela el resorte equivalente del suelo asignado a la sección transversal del pilote cada 0.25 m. El modelo del caisson se desarrollo en la el programa SAP2000. Los resultados se
presentan a continuación. Ver Figura 3-8.
Figura 3-8 Fuerzas internas en caisson
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 -1500 -1000 -500 0 500 Pr of un di da d [m ] Cortante [kN] 0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 -4000 -2000 0 2000 Pr of un di da d [m ] Momento [kN.m]
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La fuerza horizontal empleada en el análisis corresponde a 1250 kN, la cual fue tomada de las reacciones obtenidas del modelo computacional de la estructura.
Así mismo se consideran los requisitos de detallamiento y diseño mencionados en el Titulo C.21.12 de la NSR-10. En la Figura 3-9 se presentan los resultados.
Figura 3-9 Caisson CAI-1 -Cuantía 1%
La resistencia el corte se calcula mediante lo indicado en el capítulo C.11, en donde se incluye el efecto de la carga axial presentada en el caisson para la estimación de la resistencia al corte, 1419 kN. Dicho valor resulta ser mayor a la demanda generada.
Por su parte, la capacidad portante del suelo es de 600 kPa según el estudio de suelos. En la siguiente tabla se presenta el chequeo de esfuerzos en el terreno para cada uno de los caisson de acuerdo con las combinaciones de trabajo descritas anteriormente. Ver Tabla 3-6.
Tabla 3-6 Capacidad portante
Caisson Diámetro campana [m] vertical [kN] Carga Esfuerzo actuante [kPa] Esfuerzo Resistente [kPa]
CAI-1 3.70 6225 579 600 -10000 -5000 0 5000 10000 15000 20000 25000 30000 -8000 -6000 -4000 -2000 0 2000 4000 6000 8000 Ca rg a ax ia l [ kN] Momento flector [kN.m] M+ M- Sy Sx Grav
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3.8 VIGAS DE CIMENTACION
Para el diseño de las vigas de cimentación se desarrolló un modelo computacional alterno en donde la estructura se consideró simplemente apoyada y se modelaron las vigas
correspondientes. Ver Figura 3-10.
Figura 3-10 Modelo desarrollado
A partir del modelo se obtuvieron las fuerzas internas resultantes mediante las cuales se realizó el diseño de los elementos. En la Tabla 3-7 y Tabla 3-8 se presentan los resultados.
Tabla 3-7 Diseño a flexión
Viga Refuerzo ΦMn [kN/m] Mu [kN/m] IS Recubrimiento min [mm]
VC
0.4x1.10 6 No. 8 sup- 6 No.7inf 879.9 734.7 0.83 75
Tabla 3-8 Diseño a cortante
Viga Refuerzo ΦVn [kN] Vu [kN] IS Recubrimiento min [mm]
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3.9 MUROS DE CONTENCION
El diseño de los muros de conteción de sotanos se realizó de acuerdo con los requerimientos del Capitulo C.15 de la NSR-10 y siguiendo la metodología descrita en el AIS 114-17 Capitulo 14. Los muros se analizaron como elementos con restricción al giro tanto en la parte superior como inferior. Se incluyó la presión del suelo en reposo y el empuje de tierra debido al sismo de diseño. En la siguiente tabla se presentan los resultados. Ver despiece de muro de contención. Ver Tabla 3-9.
Tabla 3-9 Diseño muros de contención
Empuje tierra Empuje tierra sismo
𝝓s 26 Grad Aa 0.25 g Ko 0.562 - Fa 1.15 - 𝛾w 10 kN/m3 AaFa 0.29 g 𝛾sat 16 kN/m3 𝛾w 10 kN/m3 𝛾sum 6 kN/m3 𝛾b 6 kN/m3 Z 4.5 m khw 2.67 - Pz 40 kN/m2 Pe 20.7 kN/m2 Pz+Pe 61 kN/m2 1.6Pz+1.0Pe 77 kN/m2 Sector A (-) B (+) C (-) Unidad Mu 52.2 33.3 78.3 kN.m/m Vu 139.2 139.2 139.2 kN/m Separación 150 150 150 m Cantidad 6.7 6.7 6.7 Barras No. 5 5 5 Barra As 1320 1320 1320 mm2 espesor 300 300 300 mm d 210 210 210 mm 𝛟Mn 99 99 99 kN.m/m IS 0.53 0.34 0.79 - 𝛟Vc 142 142 142 kN IS 0.98 0.98 0.98 -
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4. REVISIÓN DEL COMPORTAMIENTO NO LINEAL
Posterior el diseño elástico realizado en la sección anterior, se procede a realizar la verificación del nivel de desempeño de la estructura, en donde se busca establecer el nivel de daño esperado a partir de un análisis estático no-lineal. Dentro del análisis se evalúa la no linealidad de los materiales, la incidencia de los efectos P-Delta y el cambio en rigidez del sistema en razón a la integración de la flexibilidad de la cimentación.
4.1 NO LINEALIDAD DE LOS MATERIALES
La modelación de la estructura se realiza a partir de la de resistencia esperada de los
materiales, la cual es considerablemnete mayor a los valores empleados en el análisis lineal. Los factores de resistencia son los especificsfos en la Tabla 10-1 de ASCE 41-17. A continuación se presentan los valores empleados en el modelo computacional. Ver Tabla 4-1.
Tabla 4-1 Resistencias esperadas – ASCE41-17
Concreto Vigas y sistema de piso Columnas y muros Acero de refuerzo Resistencia nominal 21 MPa 28 MPa 420 MPa Resistencia esperada 31.5 MPa 42 MPa 620 MPa
Así mismo se genera un modelo de plasticidad concentrada en donde la resistencia de los elementos varia de acuerdo con el nivel de carga esperado. Los parámetros de la modelación se obtuvieron del ASCE41-17. En la Figura 4-1 se presenta el ejemplo de una viga carguera.
(a) ETABS
(b) Cálculo manual
Figura 4-1 Rótula viga carguera
En los muros se generan las rotulas plásticas a través de la herramienta Wall Hinge disponible en el programa ETABS. Dicha herramienta crea una rótula de fibras P-M3, como se muestra en la siguiente figura. Ver Figura 4-2.
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(a) ETABS (b) ETABS
Figura 4-2 Modelo fibras muros
4.2 RIGIDEZ DE LA ESTRUCTURA
En razón al vaciado monolitico de vigas y sistemas de piso, se puede considerar un aumento en la rigidez efectiva del sistema. Lo anterior motivado por la incidencia del aumento de sección a considerar bajo el modelo de viga T. Dentro de las especificaciones del ASCE41-17, 10.3.1.3, es razonable considerar la rigidez y resistencia del sistema de piso en la respuesta global del edificio. Cabe resaltar el aumento en la resistencia del momento nomial negativo dada la contribución del sistema de piso. Sin embargo, para el calculo de la resistencia a cortante, no se considera la sección de aletas de viga T.
De acuerdo con la sección 10.5 del ASCE41-17, el análisis no lineal estático se lleva a cabo con secciones fisuradas. Lo cual incide en la rigidez general de la estructura, convirtiendola en un sistema de mayor flexibilidad al presentado en el caso lineal. En la Tabla 4-2 se presentan los factores de fisuración empleados en los elementos estructurales.
Tabla 4-2 Factores de fisuración – ASCE41-17
Elemento Factor
Vigas 0.30
Columnas 0.30 a 0.35
Muros 0.35
Se revisan los modos de vibración del modelo al emplear los factores de fisuración. Los periodos de vibración presentan un aumento del 25%, no obstante, los dos primeros modos corresponden a las dos direcciones principales de la estructura. Por su parte, el tercer modo corresponde al rotacional. Ver Tabla 4-3.
Tabla 4-3 Periodos de vibración
Modo No fisurado [s] Fisurado [s]
1 1.65 1.98
2 1.40 1.71
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4.3 FLEXIBILIDAD DE LA CIMENTACIÓN
4.3.1 Resortes laterales
Se generó un modelo computacional alterno en donde la rigidez equivalente del suelo se obtuvo mediante curvas P-Y, mediante el programa PYLE, asignadas a cada estrato del perfil de suelo y representada, igualmente, por resortes equivalentes en el programa SAP2000. En la Figura 4-3 se observa una de las curvas obtenidas.
Figura 4-3 Curva P-Y
4.3.2 Resortes verticales
A partir de los lineamientos del ASCE41-17, sección 8, se obtiene la rigidez de los resortes verticales, Ksv=2654 MN/m, mediante la siguiente relación
4.4 CURVAS DE CAPACIDAD
A continuación, se presentan las curvas de capacidad obtenidas a partir del análisis no lineal estático. De acuerdo con la sección 7.2.2 del ASCE 41-17, estos análisis de carga horizontal deben empezar a partir de un caso de carga vertical que considere la carga muerta y el 25% de la carga viva (1.0D+0.25L). La aplicación de la carga se hace mediante el modo de vibración correspondiente. El nodo de control de la estructura se encuentra en la cubierta. Ver Figura 4-4y Figura 4-5.
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Figura 4-4 Curva capacidad - Sentido X
Figura 4-5 Curva de capacidad - Sentido Y
0 5000 10000 15000 20000 25000 30000 35000 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 Cortante en la base [kN] Desplazamiento [mm] Fluencia viga y muro
IO viga LS viga y muro CP viga Respuesta elástica Ωo = Vu/Vy = 4.83 Ve Vu Vy Vs Ro = Ve/Vy = 6.32 Rd = Ve/Vu = 1.31 IO muro 0 5000 10000 15000 20000 25000 30000 35000 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 Cortante en la base [kN] Desplazamiento [mm] Fluencia viga y muro
IO viga LS viga CP viga Respuesta elástica Ωo = Vu/Vy = 4.14 Ve Vu Vy Vs Ro = Ve/Vy = 6.92 Rd = Ve/Vu = 1.67 LS muro IO muro
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4.4.1 Requisitos del análisis no lineal estático
De acuerdo con el documento ASCE41-17 el procedimiento de análisis no lineal estático proporciona resultados confiables bajo el cumplimiento de determinadas condiciones. La
principal recalca en la relevancia de los modos altos, especialmente para edificios de gran altura. El documento limita la idoneidad del método siempre y cuando el cortante por piso obtenido de un análisis modal espectral empleando un solo modo de vibración no sobre pase el 130% del cortante del mismo piso tomado de un análisis espectral el cual garantice el 90% de participación de masa. En la siguiente figura se presenta el cumplimiento del requisito mencionado, en donde la importancia de los modos altos no es relevante para el caso bajo estudio. Ver Figura 4-6 y Figura 4-7.
Figura 4-6 Verificación modos altos – Sentido X
Figura 4-7 Verificación modos altos – Sentido Y
0.0 0.3 0.7 1.0 1.3 0 3 6 9 12 15 0 10 20 30 40 50 60 70 80 V_90%/V_1P Pi so Cortante piso [MN]
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4.5 PUNTO DE COMPORTAMIENTO
Mediante el método planteado en el capitulo 7.4 del documento ASCE41-17 se encuentra el punto de comportamiento de la estructura para cada dirección de análisis. En la Figura 4-8, Figura 4-9, Figura 4-10, Figura 4-11, Figura 4-12, Figura 4-13 se presentan los resultados obtenidos. Target displacement Sa 0.37 g C0 1.3 C1 1.0 - C2 1.0 Ki 119597 kN/m Ke 75603 kN/m Ti 1.45 s Te 1.818 s δt 0.395 m
Figura 4-8 Punto de comportamiento - Sentido X – No linealidad material
Target displacement Sa 0.37 g C0 1.3 C1 1.0 - C2 1.0 Ki 119597 kN/m Ke 71106 kN/m Ti 1.45 s Te 1.875 s δt 0.420 m
Figura 4-9 Punto de comportamiento - Sentido X – No linealidad material + geométrica
IO LS CP 0 5000 10000 15000 20000 25000 30000 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 V [kN] Desplazamiento [m] IO LS CP 0 5000 10000 15000 20000 25000 30000 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 V [kN] Desplazamiento [m]
_____________________________________________________________________________________ Diciembre 2019 31 Target displacement Sa 0.37 g C0 1.3 C1 1.0 - C2 1.0 Ki 118597 kN/m Ke 68850 kN/m Ti 1.45 s Te 1.897 s δt 0.430 m
Figura 4-10 Punto de comportamiento - Sentido X – No linealidad material + geométrica + flexibilidad cimentación
Target displacement Sa 0.37 g C0 1.3 C1 1.0 - C2 1.0 Ki 133671 kN/m Ke 102449 kN/m Ti 1.45 s Te 1.65 s δt 0.326 m
Figura 4-11 Punto de comportamiento - Sentido Y - No linealidad material
Target displacement Sa 0.37 g C0 1.3 C1 1.0 - C2 1.0 Ki 133671 kN/m Ke 92825 kN/m Ti 1.45 s Te 1.73 s δt 0.360 m
Figura 4-12 Punto de comportamiento - Sentido Y – No linealidad material + geométrica
IO LS CP 0 5000 10000 15000 20000 25000 30000 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 V [kN] Desplazamiento [m] IO LS CP 0 5000 10000 15000 20000 25000 30000 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 V [kN] Desplazamiento [m] IO LS CP 0 5000 10000 15000 20000 25000 30000 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 V [kN] Desplazamiento [m]
_____________________________________________________________________________________ Diciembre 2019 32 Target displacement Sa 0.37 g C0 1.3 C1 1.0 - C2 1.0 Ki 133671 kN/m Ke 88042 kN/m Ti 1.45 s Te 1.78 s δt 0.379 m
Figura 4-13 Punto de comportamiento - Sentido Y – No linealidad material + geométrica + flexibilidad cimentación
De acuerdo con los resultados, se establece la idoneidad del desempeño de la estructura a la luz del reglamento NSR-10. Este busca garantizar la seguridad a la vida lo cual se traduce en un nivel de comportamiento esperado equivalente a LS. De acuerdo con los análisis realizados, en las dos direcciones principales del edificio, el punto de comportamiento de la estructura se encuentra previo a este nivel de comportamiento mencionado, LS.
4.6 VERIFICACION FUERZAS EN LOS ELEMENTOS
En razón al planteamiento de falla de los elementos, en donde se espera una falla por flexión en vigas y flexo compresión en columna y muros, se verifica la capacidad a cortante de los elementos. Se encontró que para algunas vigas de pisos 4 a 7, sentido transversal del edifico, el refuerzo planteado en el diseño inicial no garantizaba el comportamiento adecuado de los elementos. Por tanto, fue necesario dar una mayor base a estas vigas y así mismo proporcionar mayor cantidad de estribos. De igual forma, en los muros transversales se aumento el refuerzo a cortante. En la Figura 4-14, Figura 4-15, Figura 4-16 se presentan los resultados finales.
Figura 4-14 Cortante en vigas - IS
IO LS CP 0 5000 10000 15000 20000 25000 30000 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 V [kN] Desplazamiento [m]
_____________________________________________________________________________________
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Figura 4-15 Cortante en columnas - IS
Figura 4-16 Cortante en muros – IS
5. CANTIDADES DE OBRA Y PRESUPUESTO ESTIMADO
Con base en el diseño estructural planteado, se determinan las cantidades obra correspondientes a volumen de concreto y kilogramos de acero de refuerzo de la estructura. Así mismo se incluyen los costos asociados a las actividades preliminares a la obra junto con el movimiento de tierras asociado. En la Tabla 5-1 se presenta el resumen de la información.
Tabla 5-1 Presupuesto estimado
Código Descripción UM Cantidad Valor Unitario Valor Total
CAPITULO 1. PRELIMINARES
URBANISMO INTERNO $ 231,811,974
1.001 Cerramiento en Tela ML 126 $ 8,850 $ 1,115,100
1.002 Cerramiento Teja de Zinc ML 126 $ 27,224 $ 3,430,268
1.003 Campamento GB 1 $ 96,400,000 $ 96,400,000
1.004 Construcción Provisional Energía GB 1 $ 60,000,000 $ 60,000,000
1.005 Construcción Provisional Acueducto GB 1 $ 10,000,000 $ 10,000,000
1.006 Cimentación Torre Grúa GB 1 $ 17,649,366 $ 17,649,366
1.007 Demolición Campamento GB 1 $ 9,000,000 $ 9,000,000
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CAPITULO 2. MOVIMIENTO DE TIERRAS
$ 161,398,624
2.001 Excavación sótano M3 4,010 $ 27,960 $ 112,105,620
2.002 Excavación Caissons M3 901 $ 25,400 $ 22,891,608
2.003 Mejoramiento en Base B-400 para cimentación ML 308 $ 55,800 $ 17,158,500
2.004 Excavación manual vigas cimentacion - ZC ML 308 $ 30,058 $ 9,242,897
CAPITULO 3. CIMENTACION
$ 713,396,040
3.101 Hierro de 60000 psi - Caisson KG 47,315 $ 2,323 $ 109,891,275
3.102 Hierro de 60000 psi - Vigas cim. KG 15,221 $ 2,323 $ 35,351,810
3.103 Hierro de 60000 psi - Pantallas KG 11,340 $ 2,323 $ 26,337,490
3.104 Malla electrosoldada Esp. - Placa KG 7,290 $ 2,536 $ 18,490,502
3.105 Concreto 1500 psi Pobre M3 30.375 $ 298,458 $ 9,065,662
3.106 Concreto 3000 psi - Caissons M3 901 $ 367,523 $ 331,227,754
3.107 Concreto Outinord 4000 PSI - Pantallas M3 166 $ 412,549 $ 68,615,183
3.108 Concreto 4000 PSI - Vigas cim. M3 148.83 $ 391,737 $ 58,302,268
3.109 Concreto 4000 PSI - Placa M3 133.65 $ 391,737 $ 52,355,695
3.110 Separador para Placa UN 12960 $ 290 $ 3,758,400
CAPITULO 4. ESTRUCTURA
$ 2,269,535,606
4.001 Hierro de 60000 psi - Vigas KG 87,176 $ 2,323 $ 202,469,456
4.002 Hierro de 60000 psi - Columnas KG 38,880 $ 2,323 $ 90,299,966
4.003 Hierro de 60000 psi - Muros KG 48,924 $ 2,323 $ 113,627,458
4.004 Malla electrosoldada Esp. - Placa KG 27,338 $ 2,536 $ 69,339,382
4.005 Concreto Outinord 3000 PSI (Grava Común) - Vigas M3 1,292 $ 391,737 $ 505,928,775
4.006 Concreto Outinord 3000 PSI (Grava Común) - Placa M3 1,215 $ 391,737 $ 475,960,868
4.007 Concreto Outinord 4000 PSI (Grava Fina) - Columnas M3 415 $ 412,549 $ 171,092,404
4.008 Concreto Outinord 4000 PSI (Grava Fina) - Muros M3 815 $ 412,549 $ 336,392,618
4.009 Tramo Escalera en Concreto UN 60 $ 411,245 $ 24,674,680
4.010 Alquiler Formaleta Sist. MES 15 $ 18,650,000 $ 279,750,000
TOTAL COSTOS DIRECTOS
$ 3,376,142,244
ADMINISTRACIÓN 12% $ 405,137,069
IMPREVISTOS 5% $ 168,807,112
UTILIDAD 7% $ 236,329,957
TOTAL COSTOS INDIRECTOS
$ 810,274,138
TOTAL COSTOS DIRECTOS + INDIRECTOS
$ 4,186,416,382
AREA TOTAL CONSTRUIDA 12,960
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6. CONCLUSIONES
• En los análisis realizados en ambas direcciones se observa que el punto de comportamiento de la estructura refleja el nivel de seguridad de la misma, el cual es acorde con lo encontrado en las curvas de capacidad obtenidas, presentando un comportamiento de SEGURIDAD A LA VIDA.
• Para las dos direcciones principales el mecanismo de colapso es controlado principalmente por la condición viga débil – columna fuerte, lo cual es acorde con la metodología de diseño empleada.
• El análisis no lineal estático resulta adecuado para el edificio bajo análisis, a pesar de contar con 15 pisos de altura y 45 m de altura. Los modos altos no resultan una variable relevante para este caso.
• El diseño lineal estático tuvo que ajustarse con el fin de garantizar un comportamiento optimo de la estructura. En general, en las vigas de pisos 4 a 7 fue necesario agrandar la base de estas y proporcionar mayor refuerzo transversal. Para el caso de los muros, la separación entre estribos se redujo con el fin de brindar mayor resistencia y ductilidad. En general, la verificación del nivel de comportamiento de una estructura garantiza un diseño optimo a la luz de las normas de diseño. Así mismo, brinda la capacidad de verificar elementos los cuales puedan presentar resistencias bajas ante la acción de demandas sísmicas.
7. BIBLIOGRAFÍA
Engineering, A. S. (2017). Seismic Evaluation and Retrofit of Existing Buildings ASCE 41-17. Reston, Virginia.
Sísmica, A. C. (2010). Reglamento Colombiano de Construcción Sismo Resistente, NSR-10. Bogotá D.C., Colombia.
1 2 3 4 5 6 7 8 6.0 0 6.0 0 7.0 0 7.0 0 7.0 0 6.0 0 6.0 0 M -2 M -3 M -2 M-1 45 .0 0 LO C AL IZ AC IO N D E C AI SS O N S Es c 1 :7 5 M-1 C-1 C-1 M -3 8A AA C AI -1 Ø 2.0 0 Ø 1.5 0 Ø 2.0 0 Ø 1.5 0 Ø 2.0 0 Ø 1.5 0 Ø 2.0 0 Ø 1.5 0 Ø 2.6 1 Ø 1.5 0 Ø 2.6 1 Ø 1.5 0 Ø 2.6 1 Ø 1.5 0 Ø 2.6 1 Ø 1.5 0 Ø 2.6 1 Ø 1.5 0 Ø 2.6 1 Ø 1.5 0 Ø 2.6 1 Ø 1.5 0 Ø 2.6 1 Ø 1.5 0 Ø 2.6 1 Ø 1.5 0 Ø 2.6 1 Ø 1.5 0 Ø 2.6 1 Ø 1.5 0 Ø 2.6 1 Ø 1.5 0 Ø 2.0 0 Ø 1.5 0 Ø 2.0 0 Ø 1.5 0 Ø 2.0 0 Ø 1.5 0 Ø 2.0 0 Ø 1.5 0 Ø 2.0 0 Ø 1.5 0 Ø 2.0 0 Ø 1.5 0 Ø 2.0 0 Ø 1.5 0 Ø 2.0 0 Ø 1.5 0 Ø 3.7 0 Ø 1.5 0 Ø 3.7 0 Ø 1.5 0 Ø 3.7 0 Ø 1.5 0 Ø 3.7 0 Ø 1.5 0 Ø 2. Ø 1.5 0 Ø2.0 0 Ø 1.5 0 Ø2.0 0 Ø 1.5 0 Ø2.0 0 Ø 1.5 0 Ø2.0 0 Ø 1.5 0 Ø2.0 0 Ø 1.5 0 C AI -1 C AI -1 C AI -1 C AI -1 C AI -1 C AI -1 C AI -1 C AI -1 C AI -1 C AI -1 C AI -1 C AI -1 C AI -1 C AI -1 C AI -1 C AI -1 C AI -1 C AI -1 C AI -1 C AI -1 C AI -1 C AI -1 C AI -1 C AI -1 C AI -1 C AI -1 C AI -1 C AI -1 C AI -1 C AI -1 C AI -1 C AI -1 C AI -1 C-1 C-1 M-4 C-2 C-2 C-2 C-2 C-2 C-2 C-3 C-3 C-3 C-3 C-3 C-3 M-4 M-4 R E V
1 2 3 4 5 6 7 8 6.0 0 6.0 0 7.0 0 7.0 0 7.0 0 6.0 0 6.0 0 M -2 M -3 M -2 M-1 M-4 45 .0 0 PL A N TA D E C IM EN TA CI Ó N Es c 1 :7 5 M-1 C-2 C-2 C-2 C-2 C-2 C-2 C-1 C-1 C-1 C-1 C-3 C-3 C-3 C-3 C-3 C-3 M -3 M-4 M-4 8A AA V C -0 .4 0X 1.10 V C-0.4 0X 1.1 0 V C-0.4 0X 1.1 0 V C-0.4 0X 1.1 0 V C-0.4 0X 1.1 0 V C-0.4 0X 1.1 0 V C-0.4 0X 1.1 0 V C-0.4 0X 1.1 0 V C-0.4 0X 1.1 0 V C-0.4 0X 1.1 0 V C-0.4 0X 1.1 0 V C-0.4 0X 1.1 0 V C-0.4 0X 1.1 0 V C-0.4 0X 1.1 0 V C-0.4 0X 1.1 0 V C-0.4 0X 1.1 0 V C-0.4 0X 1.1 0 V C-0.4 0X 1.1 0 VC -0 .4 0X 1.10 V C -0 .4 0X 1.10 VC -0 .4 0X 1.10 VC -0 .4 0X 1.10 V C -0 .4 0X 1.10 V C -0 .4 0X 1.10 VC-0.40X1.10 VC-0.40X1.10 VC-0.40X1.10 VC-0.40X1.10 VC-0.40X1.10 VC-0.40X1.10 VC-0.40X1.10 VC-0.40X1.10 VC-0.40X1.10 VC-0.40X1.10 VC-0.40X1.10 VC-0.40X1.10 VC-0.40X1.10 VC-0.40X1.10 VC-0.40X1.10 2.0 0 2.20 2.0 0 2.20 2.0 0 2.20 2.0 0 2.20 2.0 0 2.20 2.0 0 2.20 2.0 0 2.20 2.0 0 2.20 2.0 0 2.20 2.0 0 2.20 2.0 0 2.20 2.0 0 2.20 2.0 0 2.20 2.0 0 2.20 2.0 0 2.20 2.0 0 2.20 2.0 0 2.20 2.0 0 2.20 2.0 0 2.20 2.0 0 2.20 2.0 0 2.20 2.0 0 2.20 2.0 0 2.20 2.0 0 2.20 2.0 0 2.20 2.0 0 2.20 2.0 0 2.20 2.0 0 2.20 2.0 0 2.20 2.0 0 2.20 2.0 0 2.20 2.0 0 2.20 2.0 0 2.20 2.0 0 2.20 R E V
13#7/7.40 13#7/5.35/5.85 13#7/9.90/10.40 3.00 17.00 1.5 0 E ESPIRAL#[email protected] E ESPIRAL#[email protected] 1.1 0 13#7/7.40 13#7/5.35/5.85 13#7/9.90/10.40 D ET AL LE D E C A IS SO N Es c 1 :7 5 C D N O TA IM PO RT AN TE : C UA LQ UI ER A D E L AS A LT ER N AT IV AS D E C O N ST RU CC IÓ N , D EL A N IL LO D E P RO TE CC IÓ N Y D EB E SE R AU TO RI ZA D A PO R E L IN G EN IE RO G EO TE CN IS TA 1 E XC AV A R P RI M ER A N IL LO H = 1.0 0m 2 IN ST A LA R M A LL A D E R EF UE RZ O Y F UN D IR E L PR IM ER A N IL LO D E PR O TE C CI Ó N E= 0. 10 m 3 E XC AV A R S EG U N D O A N IL LO H = 1.0 0m 4 IN ST A LA R M A LL A D E R EF UE RZ O Y F UN D IR E L S EG UN D O A N IL LO D E P R O TE CC IÓ N E= 0.1 0m 5 D EM O LI C IÓ N E N F RE SC O (A N TE S D E 1 6 H O RA S) D EL E M BU D O P ER IM ET RA L C O N ST R UC TI VO . 6 E XC AV AC IÓ N D E C AM PA N A D EN TR O D EL E ST RA TO PO RT A N TE 7 IN ST A LA CI Ó N D E RE FU ER ZO S D E C AM PA N A Y A R RA N Q UE S D EL F US TE 8 F UN D ID A D E CI M EN TA C IÓ N (T RA M O 1 ) 9 F UN D ID A F US TE D EL C AI SS O N (T RA M O 2 ) E N S EG M EN TO S D E 3 m D E A LT UR A EL A N TE RI O R P RO CE D IM IE N TO R EQ UI ER E UN A FO RM AL ET A BA SI C A D E H = 1.0 0m Y S U EM BU D O P O R C AD A A N IL LO Q U E SE F UN D A D IA RI AM EN TE . A LT ER N A TI VA M EN TE S EG Ú N E L D IS EÑ O D EL E N CO FR AD O , EL E M BU D O P UE D E S ER U SA DO M AS D E UN A V EZ EN D IC H O C A SO S O LO S E F UN D IR Á L A PO RC IÓ N B ÁS IC A D EL A N IL LO , Q UE D AN D O S IN P RO TE C CI Ó N 0 .2 0m C /1 .2 0m LA S P RO FU N D ID AD ES M AX IM AS D E E XC AV AC IÓ N 0.10 1.5 0 0.10 1.00 1.00 0.20 0.20 1.00 0.20 1 PR IM E R A N IL LO 2 3 4 5 ZO N A D E E M BU D O A D EM O LE R U LT IM O AN IL LO ES TRA TO PO R TA NT E AP RO BA DO E N CAM PO POR E L IN GE NIER O R ES PO NS AB LE DE L ES TU DIO G EO TEC NICO EM BU D O C O N ST RU CT IV O PE R IM ET RA L PR O CE D IM IE N TO S U G ER ID O E XC A VA CI Ó N C AI SS O N S ES C 1 :2 5 32 # 7 R = 0.6 7 1.50 C O R TE D -D Es c 1 :2 5 C O R TE C -C Es c 1 :2 5 PR O FU N D ID A D D E L O S C AI SS O N S TR E 1 5.0 0 Y 2 0.0 m AR AN TI ZA R E M PO TR AM IE N TO R A TO D E F U N D AC IÓ N M ÍN IM O . E L I N G R ES O D E S U EL O S A Y AP R O BA R Á E L N IV EL D E C IM EN TA CI Ó N . N E+ 0.0 0 N E-4.5 0 7# 5 M U R O D E C O N T E N C IÓ N 0.40 0.70 0.4 0 4.00 0.50 # 4@ 0 .2 0 0.3 0 0.2 0 0.20 #[email protected] L=4.95m EN CADA CARA 4.95 1.1 5 0.3 0 1.0 0 0.2 0 0.20 #[email protected] L=4.95m EN CADA CARA 4.95 R E V
1 2 3 4 5 6 7 8 6.0 0 6.0 0 7.0 0 7.0 0 7.0 0 6.0 0 6.0 0 M -2 M -3 M -2 M-1 M-4 45 .0 0 LO C AL IZ AC IO N D E C O LU M N AS Es c 1 :7 5 M-1 C-2 C-2 C-2 C-2 C-2 C-2 C-1 C-1 C-1 C-1 C-3 C-3 C-3 C-3 C-3 C-3 M -3 M-4 M-4 8A AA 0.4 0 1.10 0.4 0 1.10 0.4 0 1.10 0.4 0 1.10 0.4 0 1.10 0.4 0 1.10 0.4 0 1.10 0.4 0 1.10 0.4 0 1.10 0.4 0 1.10 0.4 0 1.10 0.4 0 1.10 0.4 0 1.20 0.4 0 1.20 0.4 0 1.20 0.4 0 1.20 0.4 0 5.40 0.4 0 5.40 6.4 3 0.3 5 6.4 0 0.3 5 6.4 3 0.3 5 6.4 3 0.3 5 0.4 0 4.4 3 4.4 5 0.4 0 0.4 0 4.3 8 R E V
1 2 3 4 5 6 7 8 6.0 0 6.0 0 7.0 0 7.0 0 7.0 0 6.0 0 6.0 0 V G 35 x5 0 V G 35 x5 0 V G 35 x5 0 V G 35 x5 0 V G 35 x5 0 V G 35 x5 0 V G 35 x5 0 V G 35 x5 0 V G 35 x5 0 V G 35 x5 0 V G 35 x5 0 V G 35 x5 0 V G 35 x5 0 V G 35 x5 0 V G 35 x5 0 V G 35 x5 0 V G 35 x5 0 V G 35 x5 0 V G 35 x5 0 V G 35 x5 0 V G 35 x50 VG 35 x50 V G 35 x50 VG 35 x50 V G 35 x50 V G 35 x50 VG 35 x50 V G 35 x5 0 VG40x50 VG40x50 VG40x50 VG40x50 VG40x50 VG40x50 VG40x50 VG40x50 VG40x50 VG40x50 VG40x50 B123(VG40x50) VG40x50 VG40x50 VG40x50 VG40x50 VG40x50 VG40x50 VG40x90 VG40x90 VG40x90 VG 40x 70 VG 40x 70 70 40x VG VG 40x 70 70 40x VG VG 40x 70 VG40x50 45 .0 0 1.13 1.15 1.15 1.40 1.45 1.15 1.40 1.63 1.15 1.15 1.15 0.1 4 1.13 1.15 1.15 1.40 1.45 1.15 1.40 1.63 1.15 1.15 1.15 1.15 1.15 1.26 V G 35 x5 0 PL A N TA P IS O T IP O Es c 1 :7 5 0.4 0 1.10 0.4 0 1.10 0.4 0 1.10 0.4 0 1.10 0.4 0 1.10 0.4 0 1.10 0.4 0 1.10 0.4 0 1.10 0.4 0 1.10 0.4 0 1.10 0.4 0 1.10 0.4 0 1.10 0.4 0 1.20 0.4 0 1.20 0.4 0 1.20 0.4 0 1.20 0.4 0 5.40 0.4 0 5.40 6.4 3 0.3 5 6.4 0 0.3 5 6.4 3 0.3 5 6.4 3 0.3 5 0.4 0 4.4 3 4.4 5 0.4 0 0.4 0 4.3 8 8A AA D ET A LL E L O SA D E E N TR EP IS O Es c: 1:1 0 0.1 5 1.0 0 0.1 5 0.05 0.45 M AL LA E LE CT RO SO LD AD A ∅ 6m m x . 15 x.1 5 LO SA S U PE RI O R V IG U ET A V IG U ET A R E V
1 N E-5.7 0 N E+ 0.0 0 N E+ 4.5 0 N E+ 7.5 0 N E+ 10 .5 N E+ 13 .5 N E+ 16 .5 N E+ 19 .5 N E+ 22 .5 N E+ 25 .5 N E+ 28 .5 N E+ 31 .5 N E+ 34 .5 N E+ 37 .5 N E+ 40 .5 N E+ 43 .5 N E+ 46 .5 0.50 2.50 0.50 2.50 0.50 2.50 0.50 2.50 0.50 2.50 0.50 2.50 0.50 2.50 0.50 2.50 0.50 2.50 0.50 2.50 0.50 2.50 0.50 2.50 0.50 2.50 0.50 2.50 0.50 4.00 0.50 4.00 1.20 [email protected] [email protected] 15#8/8.37/8.87 15#8/9.65 15#8/8.15 8#8/2.37/2.87 15#8/7.40 15#8/7.40 15#8/7.40 15#8/7.40 15#8/7.40 15#8/7.40 10#8/7.40 15#8/7.40 15#8/7.40 8#8/7.40 10#8/7.40 10#8/7.40 15#8/3.87/4.37 8#8/5.35/5.85 1.20 0.40 1.00 0.40 .90 0.40 IV EL ES D IM EN SIO N ES Y ES TR IB O S D ES PI EZ O SE C CI Ó N ES C AL A 1: 15 0 N E-4.5 0 S O N : 5 2 0 E S T R IB O S 1 1 5 0 G A N C H O S T 1 1 2 1 G A N C H O S T 2 9 0 G A N C H O S T 3 9 0 G A N C H O S T 4
[email protected] [email protected] [email protected] [email protected] [email protected] [email protected] [email protected] [email protected] [email protected] [email protected] [email protected] [email protected] [email protected]
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S O N : 8 4 0 E S T R IB O S 3 3 6 0 G A N C H O S EL EM EN TO D E B O RD E N E-5.7 0 13#7/8.37/8.87 13#7/9.65 13#7/8.15 13#7/2.37/2.87 13#7/7.40 13#7/7.40 13#7/7.40 13#7/7.40 13#77.40 13#7/7.40 13#7/7.40 13#7/7.40 13#7/7.40 13#7/7.40 13#7/7.40 13#7/7.40 13#7/3.87/4.37 13#7/5.35/5.85 N IV EL ES D IM EN SIO N ES Y ES TR IB O S D ES PI EZ O SE C CI Ó N 0.80 3.40 0.80 5.00 0.40 EL EM EN TO D E B O RD E 13 # 7 13 # 7 ES C AL A 1: 15 0 SO T A N O 1 PI SO B A SE PI SO 1 PI SO 2 PI SO 3 PI SO 4 PI SO 5 PI SO 6 PI SO 7 PI SO 8 PI SO 9 PI SO 1 0 PI SO 1 1 PI SO 1 2 PI SO 1 3 PI SO 1 4 PI SO 1 5 N E+ 0.0 0 N E+ 4.5 0 N E+ 7.5 0 N E+ 10 .5 N E+ 13 .5 N E+ 16 .5 N E+ 19 .5 N E+ 22 .5 N E+ 25 .5 N E+ 28 .5 N E+ 31 .5 N E+ 34 .5 N E+ 37 .5 N E+ 40 .5 N E+ 43 .5 N E+ 46 .5 N E-4.5 0 0.50 2.50 0.50 2.50 0.50 2.50 0.50 2.50 0.50 2.50 0.50 2.50 0.50 2.50 0.50 2.50 0.50 2.50 0.50 2.50 0.50 2.50 0.50 2.50 0.50 2.50 0.50 2.50 0.50 4.00 0.50 4.00 1.20
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S O N : 8 4 0 E S T R IB O S 2 5 2 0 G A N C H O S T 1 8 4 0 G A N G H O S T 2 G AN CH O T 1 G AN CH O T 2 # 4@ 0.1 0 # 4@ 0.1 0 E# 4@ 0.1 0 E# 4@ 0.1 0 R E V
0 A B C D F 1 8.1 0 4 .0 1 3 .0 2 2 .0 1 4 .0 2 2 .0 1 4 # 6/ 3 .1 1 /3 .3 6 4 # 7/ 4 .9 0 4 # 7/ 4 .9 1 4 # 7/4 .9 0 4 # 7/ 4 .8 8 4 # 6/3 .0 3 /3 .2 8 40 E# 3@ 0.1 0 26 E# 3@ 0.0 75 41 E# 3@ 0.1 0 22 E# 3@ 0.0 75 40 E# 3@ 0.1 0 4 # 7/7 .7 0 4 # 7/7 .7 4 4 # 7/7 .7 0 4 # 7/7 .7 4 4 # 6/ 3 .1 1 /3 .3 6 4 # 7/ 4 .9 0 4 # 7/ 4 .9 1 4 # 7/4 .9 0 4 # 7/ 4 .8 8 4 # 6/3 .0 3 /3 .2 8 0 .4 0 0.70 0 .3 0 0.60 0.10 0.1 0 0 .4 0 0.70 O R IZ O N T A L T IP IC A ie nto 0X 0 .7 0 + E 3 .0 2 E S T R IB O # 3 L = 2.0 F E D C B A A A 1 .1 0 3 .0 5 1 .2 0 3 .6 1 1 .2 0 5 .5 3 1 .1 0 3 .0 0 2 .0 0 4 .0 0 2 .0 0 3 .0 0 2 .4 2 1 6.4 2 6 # 8/ 4 .0 3/ 4. 35 6 # 8/ 3 .6 0 6 # 8/ 3 .6 1 6 # 8/ 2 .2 0/ 2. 50 16 8E # 4@ .1 0 6 # 7/ 3 .1 0/3 .3 5 6 # 7/ 5 .7 3 6 # 7/6 .9 7 6 # 7/ 4 .3 4/ 4 .5 9 6 # 8/3 .6 0 6 # 8/5 .5 3 O R IZ O N T A L T ÍP IC A ie nto 0X 1.1 0
